- •Введение
- •Список сокращений
- •1. Линии передачи СВЧ
- •1.1. Основные положения
- •1.2. Коаксиальная линия передачи.
- •1.3. Двухпроводная линия передачи
- •1.4. «Витая пара»
- •1.5. Прямоугольный волновод
- •1.6. Круглый волновод
- •1.7. Планарные линии передачи
- •2. Теория длинных линий
- •2.1. Основы теории длинных линий
- •2.2. Нормированные значения напряжения
- •2.3. Коэффициент отражения
- •2.4. Нормированные сопротивление и проводимость
- •2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
- •2.6. Входное сопротивление линии передачи с нагрузкой
- •2.7. Основные режимы работы линии передачи
- •2.8. Круговая диаграмма сопротивлений
- •2.9. Полуволновые и четвертьволновые трансформаторы
- •3. Согласование линий передачи
- •3.1. Общие положения теории согласования линий передачи с нагрузкой
- •3.2. Согласование с помощью четвертьволнового трансформатора
- •3.3. Согласование с помощью сосредоточенной реактивности
- •3.5. Согласование с помощью параллельного реактивного шлейфа.
- •3.6. Трансформаторы с тремя реактивными элементами.
- •4. Матричные методы описания устройств СВЧ
- •4.1. Матрицы рассеяния многополюсников
- •4.2. Волновые матрицы передачи многополюсников
- •5. Двухполюсники
- •5.1. Согласованные нагрузки
- •5.2. Реактивные нагрузки
- •5.3. Преобразователи СВЧ мощности
- •6. Четырехполюсники
- •6.1. Разъемы и соединения
- •6.2. Переходы между линиями разных типов
- •6.3. Нерегулярности в волноводе
- •6.4. Изгибы и скрутки волноводов
- •6.5. Аттенюаторы
- •6.6. Фазовращатели
- •6.7. Согласующие трансформаторы
- •7. Резонаторы и фильтры СВЧ
- •7.1. Объемные резонаторы
- •7.2. Основные типы резонаторов
- •7.3. Открытые резонаторы
- •7.4. Диэлектрические резонаторы
- •7.5. Резонатор, включенный на проход
- •7.6. Частотные фильтры
- •8. Шестиполюсники
- •8.1. Y-тройники
- •8.3. Шестиполюсные делители мощности
- •9. Восьмиполюсники и двенадцатиполюсники
- •9.1. Направленные ответвители
- •9.2. Мостовые устройства
- •9.3. Крестообразные соединения
- •9.4. Резонатор бегущей волны
- •9.5. Двенадцатиполюсники
- •10. Ферритовые устройства СВЧ
- •10.1. Основные свойства ферритов на СВЧ
- •10.2. Ферритовые устройства на эффекте Фарадея
- •10.3. Вентили с поперечно подмагниченным ферритом
- •10.4. Фазовые циркуляторы
- •11. Физические основы работы полупроводниковых приборов СВЧ диапазона
- •11.1. Энергетические зоны полупроводников
- •11.2. Процессы переноса заряда в полупроводниках
- •11.3 Полупроводники в сильных электрических полях
- •11.4. Контактные явления
- •12.1. Полупроводниковые аналоги вакуумных приборов СВЧ
- •12.2 Динамическая отрицательная проводимость
- •12.3. Лавинное умножение носителей заряда
- •12.4 Основные режимы работы ЛПД
- •12.5. Технический уровень промышленно выпускаемых ЛПД
- •13. Полупроводниковые приборы с объемной неустойчивостью (диоды Ганна)
- •13.1. Механизм междолинного перехода
- •13.2 Эффект Ганна и критерий Кремера
- •13.3 Динамика ганновских доменов
- •13.4. Классификация режимов работы генераторов Ганна
- •13.5. Предельные параметры генераторов Ганна
- •13.6. Способы повышения эффективности и верхнего частотного предела генераторов Ганна
- •14.1. Основы полупроводниковой технологии
- •14.2. Конструкции диодных СВЧ генераторов
- •14.3. Способы перестройки частоты
- •15. Повышение мощности полупроводниковых генераторов и освоение миллиметрового диапазона волн
- •15.1. Основные принципы построения СВЧ-сумматоров
- •15.2. Конструкции сумматоров мощности
- •15.3. Освоение миллиметрового и субмиллиметрового диапазонов
- •16. Усилители СВЧ
- •16.1. Основные параметры усилителей
- •16.2. Классификация усилителей СВЧ
- •16.3. Однокаскадный транзисторный усилитель
- •16.4. Принцип действия балансного усилителя
- •17. Преобразователи частоты
- •17.1. Смесители
- •17.2. Преобразование частот в смесителе
- •17.3. Основные параметры смесителей
- •17.4. Небалансные смесители
- •17.5. Балансные смесители
- •17.6. Двойные балансные смесители
- •17.7. Кольцевые балансные смесители
- •17.8. Транзисторные смесители
- •Тесты для самопроверки
- •Ответы на тесты
- •Библиографические ссылки
- •Список рекомендованной литературы
- •Предметный указатель
35
присоединение к их концу омического сопротивления, равного волновому, не обеспечивает согласования и не приводит к исчезновению отраженной волны. Последнюю устраняют с помощью согласованной нагрузки.
Известными типовыми режимами работы линии являются случаи zн = 0
(режим короткого замыкания) и zн = ∞ (режим холостого хода). Из выражения
(2.35) видно, что коэффициент отражения в этих случаях равен соответственно Γн = −1 и Γн =1. В волноводных линиях передачи режим короткого замыкания
обеспечивает нагрузка специальной конструкции. Приближенно режим холостого хода в коаксиальной линии передачи обеспечивается при обрыве линии
(если эффектами излучения можно пренебречь) и Γн ≈1. Обрыв волновода (от-
крытый конец волновода) не обеспечивает режим холостого хода, поскольку излучением в этом случае пренебречь нельзя, а его коэффициент отражения в рабочей полосе частот является частотно зависимым и равен по модулю при-
мерно 0,25 – 0,16.
2.5. Интерференция падающей и отраженной волн в нагруженной линии
Произвольная нагрузка в общем случае приводит к возникновению отраженной волны. Рассмотрим интерференцию падающей и отраженной волн на примере линии передачи без потерь (α=0). Полное нормированное напряжение определяют как сумму напряжений падающей и отраженной волн:
u(l)= uпад +uотр = u |
+ |
e |
jβl |
+u |
− |
e |
− jβl |
= u |
+ |
e |
jβl |
(1 |
|
−2 jβl |
). |
(2.36) |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ Γe |
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+ |
приведенное |
Тогда после деления выражения (6.1) на амплитудное значение u |
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||
значение полного нормированного напряжения равно |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
uH (l) = |
u(l) |
= e |
jβl |
(1+ |
|
e |
− j(2βl −ϕГ ) |
), |
|
|
|
(2.37) |
|||||||||||||||||||||
|
+ |
|
|
|
Γ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
u |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
а соответствующая амплитуда напряжения зависит от l |
|
следующим образом: |
||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
uH (l) |
|
= |
1+ |
|
|
|
2 |
+ 2 |
|
|
|
cos(2βl − ϕГ ). |
|
|
|
(2.38) |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
Γ |
|
|
|
Γ |
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Аналогично можно получить выражение для приведенной нормированной амплитуды тока:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iH (l) |
|
= |
1+ |
|
Γ |
|
2 − 2 |
|
Γ |
|
cos(2βl −ϕГ ), |
(2.39) |
|
|
|
|
|
|
|
где iH (l) = i(l) / i+ .
Из выражений (2.38) и (2.39) видно, что это периодические функции продольной координаты. Далее на (рис.7.1) приведено пространственное распределение в линии передачи в зависимости от электрической длины βl нормиро-
ванных амплитуд напряжения и тока. Наличие интерференции падающей и отраженной волн формирует в продольном распределении амплитуд нормиро-
36
ванных напряжения и тока систему максимумов и минимумов, которые периодически повторяются, таким образом, возникает стоячая волна (англ. – standing wave), определяемая выражением (2.38) для напряжения и выражением (2.39) для тока. Пространственный период стоячей волны равен Λ / 2. Минимумы стоячей волны называются узлами (англ. – node), а максимумы – пучностями (англ. – antinode). Пучностям амплитуды
напряжения соответствуют узлы амплитуды тока и наоборот, фазовый сдвиг между напряжением и током равен π/ 2 . Узлы более четко выражены, что иг-
рает важную роль для практики измерений. Если Γ =1, значения напряжения и
тока в узлах равно нулю. В этом случае формируется чисто стоячая волна. Таким образом, под чисто стоячей волной при условии, что потерями можно пренебречь, понимают процесс, имеющий следующие особенности:
−амплитуды напряжения и тока в любой точке (для определенного значения координаты z ) зависят от положения этой точки;
−фазы напряжения и тока в произвольной точке не зависят от положения этой точки и скачком изменяются на π в узлах;
−распределение напряжения и тока вдоль линии сдвинуты один относительно другого на расстояние Λ / 4;
−напряжение и ток сдвинуты по фазе во времени на угол π/ 2 .
Врежиме чисто стоячей волны поток мощности вдоль линии передачи равен нулю, передача мощности в нагрузку не происходит, хотя колебания мощности, то есть переход энергии из электрической в магнитную и наоборот, имеют место. Эти особенности и обуславливают название стоячая волна. Когда
волновой процесс формируется из совокупности чисто стоячей и бегущей волн, говорят о смешанном режиме или стоячей волне в отличие от чисто стоячей. Из выражений (2.38), (2.39) следует, что режим бегущей волны формируется при
условии Γ = 0, следовательно, режим чисто стоячей волны – при условии Γ =1 (потоки мощности падающей и отраженной волн равны друг другу и направлены противоположно). Случай 0 < Γ <1 соответствует режиму сме-
шанных волн.
Максимальное значение стоячей волны напряжения имеет место, когда cos (2βl −ϕΓ )=1, то есть 2βl −ϕΓ = 2πn , n – целое. Максимальное приведенное
значение равно 1+ Γ , соответствующее максимальное значение модуля нормированного напряжения в линии передачи составляет
|
|
37 |
|
|
|
umax = |
uпад |
+ |
uвід |
. |
(2.40) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Условия для минимумов стоячей волны – cos(2βl − ϕΓ )= −1, |
2βl −ϕΓ = 2πn + π. |
Минимальное приведенное значение равно 1− Γ , соответствующее минимальное значение модуля нормированного напряжения в линии передачи составляет
umin = |
uпад |
− |
uвід |
. |
(2.41) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Режим стоячей волны принято характеризовать коэффициентом стоячей волны (КСВ, англ. – standing wave ratio, SWR), который представляет собой отношение максимального значения амплитуды полного нормированного напряжения (тока, напряженности поля) к минимальному значению амплитуды полного нормированного напряжения (тока, напряженности поля):
|
u |
|
|
|
uпад |
|
+ |
uотр |
|
1 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Γ |
|
|
|
|||||||
KстU = |
|
max |
= |
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
. |
(2.42) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
umin |
|
uпад |
|
− |
uотр |
1 |
− |
Γ |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Часто используют обратную величину, которую называют коэффициентом бе-
гущей волны (КБВ, англ. – travelling wave ratio):
|
|
|
|
KбвU = |
1 |
= |
umin |
= |
|
1− |
|
|
|
Γ |
|
|
|
|
. |
(2.43) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
KстU |
umax |
1+ |
|
|
Γ |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
При условии |
|
Γ |
|
= 0 KстU =1, а KбвU =1; при |
|
Γ |
|
=1 KстU = ∞, а KбвU = 0. |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
Из формул (2.42), (2.43) Следуют формулы связи модуля коэффициента отражения и KстU , KбвU :
|
Γ |
|
= |
KстU −1 |
= |
1 |
− KбвU |
(2.44) |
|
|
|||||||
|
|
KстU +1 |
1 |
+ KбвU . |
||||
|
|
|
|
|
|
При отсутствии омических потерь модуль коэффициента отражения не зависит от продольной координаты, поэтому все минимумы и максимумы продольного распределения поля в линии одинаковы и КСВ постоянен вдоль линии. В линии с потерями модуль коэффициента отражения в случае удаления от нагрузки на расстояние l в направлении к генератору уменьшается по закону
|
|
|
= |
|
|
|
e |
−2αl |
, |
(2.45) |
|
|
|
|
|||||||
|
Γ(l) |
|
|
Γ |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
где Γн – коэффициент отражения нагрузки в сечении l = 0. Вследствие измене-
ния модуля коэффициента отражения КСВ в линии передачи с потерями необходимо определять обязательно как отношение соседних максимума и минимума продольного распределения напряжения. При удалении от нагрузки КСВ в регулярной линии с потерями уменьшается. Режим работы линии передачи с
потерями часто характеризуют двумя значениями КСВ: вблизи нагрузки K н U
ст
и вблизи генератора Kстг U . Для отрезка регулярной линии передачи длиной L
38
эти коэффициенты связаны соотношением, которое легко получить из формул
(2.42), (2.44), (2.45):
г |
1 |
+ |
|
|
|
Γг |
|
|
1+ |
|
|
|
Γн |
|
|
e−2αL |
|
1+ [(Kстн U |
−1) (Kстн U +1)]e−2αL |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
KстU = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= |
1−[(Kстн U |
−1) (Kстн U +1)]e−2αL |
= |
1 |
− |
|
|
Γг |
|
|
1− |
|
|
Γн |
|
|
e−2αL |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.46) |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
(Kстн U +1)+ (Kстн U −1)e−2αL |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
= (Kстн U +1)− (Kстн U −1)e−2αL . |
|
|
Эффективность передачи мощности в нагрузку принято характеризовать с помощью коэффициента полезного действия (КПД, англ. – efficiency), кото-
рый численно равен отношению мощности Pн , выделяемой на нагрузке, к мощности Pп , подаваемой на вход линии передачи. При прохождении отрезка линии передачи с потерями длиной L вследствие затухания теряется часть мощности, она уменьшается в ηα = e−2αL раз, поэтому до нагрузки доходит мощ-
ность P |
η |
α |
= P e−2αL . Отражение падающей волны от нагрузки приводит к до- |
||||||||
п |
|
п |
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
полнительному уменьшению в η |
|
= (1 |
− |
|
|
|
) раз мощности, передаваемой в |
||||
|
|
|
|||||||||
r |
|
Γ |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
нагрузку. Таким образом, используя соотношение (2.44), КПД линии можно представить в виде
η= Pн = ηαηr = e−2αL (1− Γн
Pп
2 |
|
|
|
н |
2 |
|
|
|
н |
|
|
) = e |
−2αL |
|
KстU −1 |
|
|
= e |
−2αL |
4KстU |
|
. (2.47) |
|
|
1 |
− |
н |
|
|
|
н |
2 |
|||
|
|
|
KстU +1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
(KстU +1) |
|
Из этого выражения следует, что наибольшая мощность передается в нагрузку
при K н U =1, то есть при условии полного согласования.
ст
Согласованный режим линии передачи наиболее благоприятен с точки зрения достижения максимального значения передаваемой в нагрузку электрической мощности. Пробой в несогласованной линии передачи может возникнуть в случае, когда амплитуда падающей волны достигает своего критическо-
го значения uпад.кр. , при котором нормированное напряжение в пучности продольного распределения uпад.кр. (1+ Γ) достигает определенного критического значения uкр . Это значение равно квадратному корню из критической мощности Pкр , при которой начинается пробой в чисто бегущей волне. Математически этот факт может быть представлен формулой
uпад.кр. |
(1 |
+ |
|
|
|
)= uкр . |
(2.48) |
|
|
||||||
|
Γ |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
После возведения обоих частей равенства в квадрат получим
|
|
|
2 |
|
Pкр |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
||||||
Pпад.кр. = |
uпад.кр. |
|
|
= |
|
|
|
|
|
. |
(2.49) |
|
|
(1+ |
|
Γ |
|
)2 |
|||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|