- •114 Марчук с.И., Петрущак с.В. Конспект лекций по курсу «Материаловедение»…
- •Введение
- •Строения материалов
- •2.1 Строение идеальных кристаллов
- •2.2 Дефекты кристаллического строения
- •2.3 Линейные дефектыМарчук с.И., Петрущак с.В. Конспект лекций по курсу «Материаловедение»…
- •2.4 Взаимодействие дефектов кристаллического строения
- •3.1 Упругая и пластическая деформация. Механизм пластической деформации.
- •3.2 Влияние холодной пластической деформации
- •3.3 Влияние нагрева на структуру и свойства деформированного металла.
- •4.1. Движущая сила кристаллизации
- •4.2. Гомогенная кристаллизация
- •4.3. Гетерогенная кристаллизация
- •4.4. Строение металлического слитка
- •4.5 Стеклование и аморфизация
- •Двухкомпонентных систем
- •5.1 Диаграмма фазового равновесия сплавов с неограниченной растворимостью в жидком и твердом состоянии
- •5.2 Диаграмма фазового равновесия сплавов с неограниченной растворимостью в жидком и ограниченной растворимостью в твердом состоянии
- •5.2.1 Диаграммы состояния эвтектического типа
- •5.2.3 Двойная диаграмма состояния перитектического типа
- •5.2.4 Диаграммы состояния двух компонентов, образующих промежуточные фазы
- •5.2.5 Двойные диаграммы состояния сплавов полиморфных компонентов и промежуточных фаз
- •Железо - углерод
- •6.1 Компоненты
- •6.2 Фазы в системе железо - углерод
- •6.3 Диаграмма состояния системы железо-углерод
- •6.4 Формирование структуры технического железа
- •6.5 Формирование структуры сталей
- •6.6 Влияние углерода и постоянных примесей на структуру и свойства сталей
- •6.7 Классификация и маркировка углеродистых сталей
- •6.8 Формирование структуры чугунов
- •6.8.1 Формирование структуры белых чугунов
- •6.8.2 Влияние скорости охлаждения на формирование структуры чугунов
- •6.8.3 Формирование структуры ковкого чугуна
- •6.8.4 Маркировка чугунов с графитом
- •7.1 Превращения при нагреве сталей
- •7.2 Превращения аустенита при охлаждении
- •7.2.I Распад аустенита в изотермических условиях
- •7.2.2 Распад аустенита в условиях непрерывного охлаждения
- •8.1 Отжиг
- •8.1.1 Отжиг первого рода
- •8.1.2 Отжиг второго рода
- •1 6 4,6 5 2 3 Отжиг 1 рода:
- •8.1.3 Виды отжига второго рода
- •8.2 Закалка стали
- •8.2.1 Способы объемной закалки
- •8.3 Отпуск закаленной стали
- •8.3.1 Превращения в закаленной стали при нагреве (отпуске )
- •8.3.2 Структура и свойства отпущенной стали
- •8.3.3 Виды отпуска
- •8.4 Поверхностное упрочнение стали
- •8.4.1 Поверхностная закалка
- •8.4.1.1 Структура и свойства стали после закалки твч
- •8.4.2 Химико-термическая обработка
- •8.4.2.1 Формирование структуры цементованного изделия
- •8.4.2.2 Термическая обработка после цементации
- •Время, ч
- •8.4.3 Азотирование стали
- •9.1 Влияние легирующих элементов на свойства фаз в сталях
- •9.1.2 Влияние легирующих элементов на устойчивость переохлажденного аустенита
- •9.2 Маркировка легированных сталей
- •9.3 Классификация легированных сталей
- •9.4 Конструкционные стали
- •9.4.1 Низколегированные строительные стали
- •9.4.2 Машиностроительные стали
- •9.4.2.1 Цементуемые стали
- •9.4.2.2 Улучшаемые стали
- •9.4.2.3 Рессорно-пружинные стали
- •9.4.2.4 Шарикоподшипниковые стали
- •9.4.2.5 Износостойкие стали
- •9.4.2.6 Коррозионностойкие стали
- •9.5 Инструментальные стали
- •9.5.1 Стали для режущего инструмента
- •9.5.2 Стали для деформирующего инструмента (штамповые стали)
- •9.5.3 Стали для мерительного инструмента
- •9.6 Твердые сплавы
- •10.1 Титан и его сплавы
- •10.2 Алюминий и его сплавы
- •10.3Магний и его сплавы
- •10.4 Медь и ее сплавы
- •11.1 Структура и основные свойства полимеров
- •11.2 Пластические массы
- •11.3 Резина
- •11.4 Стекло
- •11.5 Ситалы.
- •11.6 Керамика
- •11.7 Композиционные материалы
8.4.2.1 Формирование структуры цементованного изделия
Структура диффузионного слоя при температуре цементации состоит обычно из одного аустенита с концентрацией углерода, понижающейся от поверхности к сердцевине. Образование на поверхности слоя цементита не наблюдается, так как содержание углерода не превосходит предела его растворимости в аустените (линия SЕ, рис. 8.11).
При медленном охлаждении от температуры цементации происходит распад аустенита с образованием структур, соответствующих содержанию углерода на данном участке цементованного изделия. Поэтому в микроструктуре цементованного слоя различают 3 зоны, показанные на рис. 8.11, в:
1 - заэвтектоидная зона - с содержанием углерода более 0,8-0,9%, имеет структуру перлита и вторичного цементита (светлая сетка);
2 - эвтектоидная зона со структурой одного перлита, содержание углерода около 0,8%;
3 - доэвтектоидная зона, содержащая углерода менее 0,7--0,6%. Ее структура состоит из перлита и феррита, причем количество феррита непрерывно возрастает по мере приближения к сердцевине и плавно переходит в структуру сердцевины с исходным низким содержанием углерода.
Е К С,% HRC
А+Ц П+Ц
СMAX 60
1.1 50
40
30
S 0.8 20
10
0.5
А+Ф Ф+П
G P
1100 900 700 Т,°С 0 1 мм
а б
в
Рисунок 8.11 - Содержание углерода (а, б), микроструктура (в) после медленного охлаждения и твердость (б) после закалки по глубине цементованного слоя.
Так как четко разграничить доэвтектоидную зону и сердцевину по микроструктуре затруднительно, обычно определяют не полную глубину цементованного слоя, а так называемую техническую глубину (рис. 8.11,в).
За техническую глубину цементованного слоя принимают сумму толщин заэвтектоидной, эвтектоидной и половины доэвтектоидной зоны (50% перлита и 50% феррита).
8.4.2.2 Термическая обработка после цементации
Окончательные свойства цементованных изделий достигаются в результате термической обработки после цементации, целью которой является: получение наиболее высокой твердости цементованного слоя; измельчение зерна сердцевины и цементованного слоя, неизбежно перегреваемых в процессе продолжительной выдержки при высокой температуре цементации; устранение карбидной сетки, которая может образоваться при медленном охлаждения и пересыщении слоя углеродом.
Поскольку готовые цементованные детали должны иметь высокую твердость, термообработка после цементации состоит в закалке и низком отпуске. Закалка сопряжена с определенными трудностями, связанные с тем, что высокоуглеродистая поверхность и низкоуглеродистая сердцевина требуют различных температур нагрева под закалку соответственно на 20 - 30°С выше АС1 и выше АС3.
Чаще всего при термообработке цементованных изделий применяется непосредственная закалка (с цементационного нагрева), закалка со специального нагрева (одинарная закалка) или двойная закалка.
Непосредственная закалка (рис. 8.12, а) выполняется с цементационного нагрева с предварительным подстуживанием до 780 – 840 °С в зависимости от марки стали. Этот вид закалки является наиболее простым и экономичным, так как исключается повторный нагрев под закалку. Кроме этого, меньше коробление изделий, меньше окисление и обезуглероживание, облегчается механизация и автоматизация процесса, а также совмещается операция (цементация, непосредственная закалка, мойка, отпуск) в одном агрегате.
Непосредственная закалка широко применяется при газовой цементации деталей из наследственно мелкозернистых сталей 18ХГТ, 25ХГТ и других. Вследствие того, что в таких сталях роста зерна аустенита при цементации не происходит, перекристаллизация не требуется, и качество деталей после закалки с цементационного нагрева получается высоким. Это позволяет использовать непосредственную закалку при термообработке ответственных деталей, например, шестерен коробки перемены передач тракторов и автомобилей.
Если же детали изготовлены по разным причинам из сталей не являющихся наследственно мелкозернистыми, при цементации зерно аустенита получается больших размеров, что дает после непосредственной закалки крупноигольчатый мартенсит с большим количеством остаточного аустенита на поверхности и грубо крупнозернистую структуру в сердцевине. Непосредственная закалка в таких случаях применяется лишь для неответственных деталей, от которых требуется только поверхностная твердость, а остальные механические свойства не имеют большого значения.
Одинарная закалка (рис. 8.12, б) производятся от температуры 840 - 870 °С, находящейся между температурами АС1 и АС3. Она обеспечивает достаточно хорошее качество изделий и широко применяется в термических цехах.
Если детали изготовлены из хромоникелевых сталей 20ХНЗА, 18Х2Н4ВА и других, то даже при медленном охлаждении после цементации в них сохраняется большое количество остаточного аустенита. Для его распада рекомендуется перед закалкой проводить высокий отпуск при температуре 600 - 650 0С.
Цементация
Подстуживание
Отпуск 180-200°С
Обработка холодом
Цементация
АС1+(30-50)°С
Отпуск 180-200 °С
Цементация
АС3+(30-50)°С
АС1+(30-50)°С