2. Результат

№ РСУ	Проверка, % использования
	Только для определяющих РСУ
1	14.029
1	97.835 98,463

3. Вывод

1. Прочность обеспечена; 2. Предельная гибкость обеспечена;

5. Статичний розрахунок поперечної рами и підбір перерізу колони.

Розрахункова схема поперечника будівлі являє собою одноразову статично невизначну раму з жорстко затисненими колонами і умовно жорстким ригелем, шарнірно опертий на колони. За зайве невідоме при розрахунку рами звичайно приймається поздовжнє зусилля в ригелі " FХ ", що виникає від дії вітрового навантаження і навісного стінового огородження.

Нормативне значення середньої складової вітрового навантаження на висоті z над поверхнею землі визначається за формулою:

w_m=w₀kc

де w₀ - нормативне значення вітрового тиску;

k - коефіцієнт , що враховує зміну вітрового тиску по висоті;

c - аеродинамічний коефіцієнт.

При виконанні статичного розрахунку вручну вітрове навантаження на висоті більше 5 м замінюю еквівалентним рівномірно розподіленим навантаженням в межах розглянутої ділянки . При цьому значення k визначаю залежно від висоти z , відповідної середині цієї ділянки.

Значення Се3 -0,5 при L / l > 2 і Н / l < 0,5 ( L - довжина будівлі , l - проліт будівлі , Н - висота колони ) .

Розподілена вітрове навантаження, що діє на покриття будівлі, замінюю зосередженою Qw, прикладаю в місці обпирання ригеля. Згинальні моменти, подовжні і поперечні сили , отримані в результаті статичного розрахунку рами мають максимальні значення в опорному перерізі колони.

Визначення розрахункових зусиль в колоні проводиться від постійного і двох тимчасових (снігового і вітрового) навантажень, множу на коефіцієнт сполучення ₂=0,9.

Розрахункова довжина клеєної колони приймаю в площині рами l_x=2,2Н, а з площини l_y = Н. Перетин колон проектую прямокутним із співвідношенням розмірів h/b  5. Попередньо визначаю ширина перерізу b з умови граничної гнучкості _max=120 , після чого призначаю висота перерізу в межах h=(1/10…1/15)Н.

Дошки приймаю по сортаменту товщиною не більше 40 мм з урахуванням острожки по пласті 2,5 ... 3 мм. Перевірка прийнятого перерізу колони проводжу як стиснуто - зігнутого елемента. При цьому звертаю увагу на зміни чисельного значення коефіцієнта k_mod, що враховує в даному випадку короткочасне дію вітрового навантаження і коефіцієнта k_h, що враховує висоту перерізу клеєного елемента .

Кріплення колони до фундаменту проводиться за допомогою анкерних болтів , що працюють на розтяг. Стискаючі зусилля передаються безпосередньо на фундамент через торець колони. Розрахунок анкерних болтів і їх кріплення до колони проводжу на максимальне розтяжне зусилля .

1. Визначення вертикальних навантажень на раму

Розрахункова постійне навантаження від покриття , включаючи масу ферми: Gd = 0,622 кН/м².

Розрахунковий тиск на колону від покриття

=G_dBl/2=0,6226,036/2=67,167 кН, де

В = 6 м - крок несучих конструкцій;

l = 36м – проліт рами.

Те ж від стінового огородження з урахуванням елементів кріплення ;

=(+_f)ВН=(0,414+0,11,05)6,012,1 = 37,72 кН,

де = Gd/1,5= 0,414 кН/м2 - розрахункове навантаження від стінового огородження товщиною, прийнята рівною розрахункового навантаження від покриття;

= 0,10 кН/м2 - маса металевих елементів кріплення стінового огородження;

_f = 1,05 - коефіцієнт надійності за навантаженням для металевих конструкцій ;

Н = 12,1 м - висота будівлі в світлу.

Для визначення власної маси колони орієнтовно приймаю такі розміри її перетину:

h = 1/12 х H = 1/12 х 12,1 = 1 м , b = h / 4 = 1 / 4 = 0,25 м.

Тоді розрахунковий тиск від власної маси колони :

=bhH_f = 0,251,012,150010^-21,1=16,92 кН,

де  = 500 кг/м3 - щільність деревини сосни для 2 класу умов експлуатації;

_f = 1,1 - коефіцієнт надійності за навантаженням.

Розрахунковий тиск на колону від снігового навантаження :

=Q_d,sBl/2=1,126,036/2=120,96 кН,

де Q_d,s = = = 1,12 кН/м2 - розрахункова снігове навантаження на 1 м2 плану покриття при рівномірному розподілі по всьому прольоту.