по трэс

к выводу 3 микросхемы. Величина задержки срабатывания устанавливается резистором R11. Питание 12 В подается на вывод 11, к выводам 2 и 15 подключен конденсатор С14.

Детектор системы АПЧГ выполнен по схеме двойного балансного умножителя. Необходимый фазовый сдвиг обеспечивается опорным контуром L4, C16, настроенным на частоту 38 МГц и подключенным к выводам 7 и 10 микросхемы. Напряжение ошибки настройки поступает на селекторы каналов с вывода 5. Блокировка схемы АПЧГ осуществляется сигналом с сенсора выбора программ (СВП), поступающим на вывод 6.

Канал звука выполнен на микросхеме К174УР4. Видеосигнал с промежуточной частотой звука поступает через резистор R25 на вход пьезокерамического фильтра К04ФЕ003 и далее на выводы 2, 13 микросхемы. Средняя частота настройки фильтра 6,5 МГц, ширина полосы пропускания 300 кГц. Элементы L8, C24 образуют фазосдвигающий опорный контур. Параллельно контуру подсоединен резистор R33, расширяющий его полосу и одновременно регулирующий амплитуду выходного напряжения звуковой частоты.

Выделенный детектором сигнал звуковой частоты поступает на входы регулируемого и нерегулируемого усилителей низкой частоты. С выхода нерегулируемого усилителя (вывод 12) сигнал НЧ подается на внешние устройства (магнитофон, видеомагнитофон), а с выхода регулируемого усилителя (вывод 8) — на УНЧ.

Для исследования АЧХ СМРК используют прибор Х1-49, состоящий из двух блоков: собственно измерителя Х1-48 и селективного преобразователя, предназначенного для обеспечения возможности измерения АЧХ устройства с большими начальными ослаблениями и в большом динамическом диапазоне входных сигналов. Прибор Х1-48 выполнен по блочному принципу и состоит из генераторной части, включающей преобразователь частоты, генератор пилообразного напряжения (ГПН), узел частотных меток, ступенчатый аттенюатор, и индикаторной части, включающей осциллографический блок и усилитель постоянного тока (УПТ). На вход исследуемого устройства с Х1-48 подают напряжение со стабильной амплитудой и периодически изменяющейся частотой, а на экране индикатора воспроизводят огибающую ВЧ-сигнала, полученную с помощью детекторной головки на выходе исследуемого устройства.

λ

	I		II		III
0
	t1		t2		t

Рис. 12.11. Зависимость интенсивности отказов

от времени

Синхронность перестройки частоты генератора (преобразователя частоты) и развертки индикатора достигается тем, что развертка в ЭЛТ осуществляется с помощью пилообразного напряжения, которое одновременно применяются в качестве модулирующего и в преобразователе частоты. Для анализа частотных параметров используются частотные метки, вырабатываемые блоком частотных меток, который включает генератор, смеситель и формирователь.

Диапазон рабочих частот прибора (0,1—150 МГц) формируется в преобразователе частоты смешиванием сигнала ГФЧ 350 МГц с сигналом ГПЧ 350—500 МГц в смесителе. Сигнал разностной частоты со смесителя поступает на фильтр НЧ, отфильтровывается, усиливается, и с выхода аттенюатора его можно подавать на ис-

298

следуемое устройство, установив предварительно необходимый уровень. Постоянство сигнала, поступающего на аттенюатор, поддерживается системой АРМ. Сигнал с исследуемого блока поступает на вход Y и далее через УПТ на ЭЛТ. Таким образом, на экране ЭЛТ наблюдается фигура (рис. 12.10), которая и будет представлять собой зависимость амплитуды сигнала, прошедшего через исследуемый модуль (ось y), от частоты (ось х).

По частотным меткам определяют границы изменения полосы пропускания и магнитным сердечником катушки L3 устанавливают их в пределах 5,8 МГц. Изменяя положение ручки потенциометра R15, устанавливают необходимый диапазон изменения видеосигнала.

12. 4 ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ТРЕНИРОВКА И ИСПЫТАНИЯ

Технологическая тренировка ЭА представляет собой испытания аппаратуры с целью выявления и устранения приработочных отказов. Интенсивность отказов элементов зависит от их типа, режима работы, технологии изготовления, условий эксплуатации и изменения во времени (рис. 12.11).

Период приработки характеризуется низкой надежностью, что объясняется действием технологических дефектов. С целью их устранения и проводится технологическая тренировка, продолжительность которой обычно 10—200 ч в зависимости от типа ЭА. Для сокращения времени технологической тренировки ее совмещают с испытаниями на воздействие вибраций, термоциклирования, повышенного напряжения питания.

После окончания "жестких" технологических испытаний аппаратура должна проработать такое же время в нормальных условиях. Поскольку в процессе технологической тренировки происходит иногда отклонение параметров за пределы ТУ, необходимо предусмотреть регулировочную операцию и повторить технологический прогон. Нарушение режимов и продолжительности технологической тренировки оборачивается значительным браком готовой продукции.

При проектировании технологической тренировки определяют:

∙ время тренировки (10—200 ч);

∙последовательность и жесткость технологических испытаний, при которой постепенно уменьшается "жесткость" режима (термоудар, циклическое воздействие температур и др);

∙периодичность проверки параметров;

∙объем контролируемых параметров, автоматизацию контроля ряда параметров аппаратуры.

Для ускоренных испытаний блоков на ПП применяют термоциклы по программе (рис. 12.12). Соотношение амплитуды деформации ПП и числа циклов изменений напряжения до разрушения, вызванного усталостными явлениями, определяет уравнение Коффрина— Мэнсона:

		2 е β
N от	= 0,5				,
		ε
			о

где Nот — число циклов до наступления отказа; ε — фактическая деформация; εо — амплитуда остаточной де-

формации; β — константа кривой усталости (для ПП β = 2).

По режиму термоциклов достигается ускорение испытаний в 1000 раз.

Испытания на термоудар проводятся с целью определения устойчивости межсоединений в ПП путем контроля изменения сопротивления последовательно соединенных металлизированных отверстий ("ныряющий проводник"). Испытуемая плата не должна иметь покрытия, которое снимается химическим способом.

Сопротивление измеряется при постоянном токе (100±5) мА четырехзондовым методом. Степень изменения сопротивления является показателем качества металлизации отверстия. Термоудар осуществляется по следую-

299

щей программе погружений:

· в холодную ванну при T = (25±2) °С,

· в нагретую ванну при Т = (260±5) °С в течение (20±1) с (2—3 цикла),

· в холодную ванну.

Ускоряющим фактором для большинства механизмов отказов является повышенная температура. Коэффициент ускорения КТ определяется по уравнению Аррениуса:

			E	a		1		1
	K T	=					−		,
			K			T		T
						0		ф

где Еа — энергия активации механизмов отказов, эВ; К — постоянная Больцмана: К = 8,6×10-5 эВ/К; Т0, Тф — температура изделия соответственно начальная и в форсированном режиме, К.

Температура кристалла расчитывается так:

Тк = Тосн + RT Pрас ,

где Тосн — температура основания; RТ — тепловое сопротивление перехода кристалл— окружающая среда; Ррас

—мощность, рассеиваемая на кристалле.

	Т,° С
	125
				3
		2				2
	20
	0	10	20	30	40	t,мин
	-20
		1				1
	-60
Рис. 12.12. Программа термоциклов для ускоренных испытаний ПП
T,°C	1
80
		2		3	2		2
20						4
							t,час
-60
	10	24	1000-3000		24	250	100

Рис. 12.13. График испытаний на надежность

Для ИМС при отсутствии экспериментальных данных Еа » 0,4 эВ, RТ = 100 К/Вт. При выборе параметров необ-

ходимо учитывать следующее: температура перехода кристалл— основание — не выше 250 °С, при наличии контактов Au—Al — не выше 200 оС, плотность тока в пленках Al-металлизации не должна превышать 2×10-6

А/см, коэффициент ускорения КТ £ 5.

300

Длительность ускоренных испытаний

t у. и =	tи		nо	,
	КТ		nу

где tи — время испытаний; nо — объем выборки при обычных испытаниях; nу — объем выборки при ускоренных испытаниях на безотказность.

При испытаниях монтажных соединений на надежность по заданной программе можно рекомендовать временной график испытаний, показанный на рис. 12.13.

Объем испытаний устанавливают, исходя из экспоненциального закона распределения времени работы соединений до отказа:

N ³ r0 / л ,

где N — объем выборки; r0 — коэффициент, зависящий от доверительной вероятности: при Р = 0,90r0 = 2,30,

при Р = 0,95r0 = 3,0; l — интенсивность отказов для паяных соединений (2×10–9 ч–1 для бытовой РЭА, 1×10–9 ч–1 для специальной).

12.5ЭКОНОМИЧЕСКИЕ АСПЕКТЫ РЕГУЛИРОВКИ

Впроцессе производства часть изделий получается кондиционной без проведения с ними каких-либо работ, тогда как другая их часть нуждается в наладке (доводке). Процесс наладки связан с затратами, на которые, ставя задачу повышения эффективности производства по параметру затрат, целесообразно иметь возможность налагать ограничения. В данном случае под надежностью ТП мы будем понимать вероятность PК того, что изделие оказывается кондиционным без проведения наладочных работ. При большом количестве изготавливаемых изделий (с точки зрения достоверности статистического подхода) можно записать:

Pк = N к / N ,

где Nк — число кондиционных изделий без проведения наладки; N — общее число изделий.

Если процесс наладки некондиционных изделий не предусмотрен, то затраты на одно кондиционное изделие

Z = Z o / Pк ,

(12.1)

где Zо — затраты на изготовление всех изделий при отсутствии операции наладки.

Таким образом, затраты на изделия, идущие в брак, вносятся в стоимость кондиционных изделий. Допустим, что мы ввели операцию наладки некондиционных изделий и все некондиционные изделия удается наладить при конечной величине затрат на наладку. Обозначим среднюю величину этих затрат, приходящихся на одно кондиционное изделие (оказавшееся кондиционным сразу или же в результате проведения наладки), через

Z н . Тогда при наладке средние затраты на одно кондиционное изделие
Z = Z o + Z н .	(12.2)

Зная средние затраты для двух видов производства (с предусмотренным процессом наладки и без наладки), мы можем для оценки эффективности наладочных работ по критерию затрат на одно некондиционное изделие ввести функцию эффективности как относительную разность затрат на одно изделие без операции наладки и с наладкой:

Э = Z − Z = Z −1.

Z Z

Учитывая выражения (12.1) и (12.2), эффективность наладочных работ можно записать в виде

301

	Э =	Zo				−1.	(12.3)
		Pк (Zo	− Zн)

Отсюда следует, что эффективность наладочных работ может быть как положительной, так и отрицательной. В ряде случаев введение наладочных работ нецелесообразно, и они оправданны только при выполнении условия

Zo > Pк (Zo + Zн ).

В условиях производства может существовать ограничение на затраты по наладке. Это конкретное значение будет определяться в основном конкретными величинами Pк и Z н . Критическая величина средних затрат зави-

сит только от надежности производства:

Z н. кр = 1 / Pк .

График этой зависимости (рис. 12.14) показывает, что при низкой надежности производства затраты на наладку могут быть оправданными даже в тех случаях, когда они значительно превосходят затраты на изготовление.

Zнкр

3

2

1

0

0,25

0,5 0,75

PК

Рис. 12.14. Зависимость критических затрат на регулировку от надежности производства

Если учесть, что затраты на наладку при серийном и массовом производстве являются случайной величиной и наиболее полно характеризуются функцией плотности распределения ϕ(Z), то возникает вопрос: каковы максимальные затраты, которые целесообразно планировать на наладку? Тогда вероятность Р характеризует событие, заключающееся в том, что данное изделие будет налажено при затратах, не превышающих некоторую заданную величину Zmax:

P =	Zmax
	∫	ϕ(Z )dZ .
	0

Кроме того, математическое ожидание затрат на наладку изделий, для которых Z ≤ Zmax, определяется в виде

			Zmax
Z н =			∫ Zϕ(Z )dZ .
			0

Допустим, что изготовлена большая партия изделий, состоящая из N штук, в числе которых оказалось Nк штук кондиционных изделий, не нуждающихся в последующей наладке.

На изготовление всей партии изделий затрачено NZo средств. Кроме того, потребуются затраты на наладку. Средства на наладку складываются из затрат: на наладку изделий, налаженных без превышения величины Zmax:

( − ) = ( − )Zmax ϕ( )

P N N к Z н N N к ∫ Z Z dZ

0

Zmax ( )

∫ ϕ Z dZ ,

0

и на наладку тех изделий, которые при условии ограниченности Zmax наладить не удалось:

(1 − P)(N − Nк )Zmax		−
	= (N − Nк )Zmax 1

	ϕ(Z )dZ .
Z max
∫
0

302

Таким образом, суммарные затраты на партию изделий из N штук составляют

Z max			Z max			−	Z max				).
NZ +	∫	Zϕ(Z )dZ	∫	ϕ(Z )dZ + Z	1		∫	ϕ(Z )dZ (N − N		к
					max
	0		0				0

Запишем выражение для определения эффективности наладки:

					Zmax
				Zo (Pк + (1− Pк )) ∫		ϕ(Z)dZ				.
Э =					0
			Zmax			Zmax
		+		∫ Zϕ(Z)dZ + Z,max 1−		∫ ϕ(Z)dZ
	Pк Zo							(1	− Pк )
				0		0

Исследование условий функции эффективности наладки позволяет принять решение о целесообразности ее проведения.

ВОПРОСЫ ДЛЯ САМОПРОВЕРКИ

1.Основные методы регулировки и оценка их погрешности.

2.Методика регулировки параметров радиоприемников.

3.Регулировка параметров СМРК телевизионных приемников.

4.Методика технологической тренировки и способы ее ускорения.

5.Оценка экономической эффективности регулировки в зависимости от типа производства.

303

13.ГЕРМЕТИЗАЦИЯ БЛОКОВ И ИЗДЕЛИЙ

13.1.КЛАССИФИКАЦИЯ МЕТОДОВ ГЕРМЕТИЗАЦИИ

Электронная аппаратура эксплуатируется в различных климатических условиях, поэтому на надежность ее работы влияют температура окружающей среды, влага, пыль, биологическая среда, радиация и другие факторы. Под действием температуры происходит изменение физических параметров материалов деталей, их старение и ухудшение эксплуатационных свойств. Биологическая среда содержит микроорганизмы, в частности плесневые грибки и бактерии, выделяющие в продуктах обмена различные кислоты, которые вызывают разложение органических материалов. Пыль из окружающей атмосферы, оседая на поверхности материалов, адсорбирует влагу, увеличивает поверхностную электропроводность материалов, ускоряет коррозию металлических покрытий, способствует образованию плесени.

Наиболее вредное влияние на намоточные изделия, функциональные элементы ( полупроводниковые приборы, ИМС, БИС и СБИС), сборочные единицы и блоки на печатных и многослойных платах оказывает влага, проникновение которой в поры изоляционных материалов (размеры молекул воды имеют диаметр, равный

(2,7—3,4) ×10–2 мкм, что значительно меньше размеров пор изоляционных материалов) приводит к снижению объемного сопротивления, возрастанию диэлектрических потерь и ухудшению диэлектрической проницаемости. Гигроскопичные материалы органического происхождения при увлажнении набухают, при этом изменяются геометрические размеры деталей. Влага, конденсируясь на поверхности деталей, образует электропроводящие мостики между контактами, оказывая шунтирующее действие и резко снижая объемное сопротивление диэлектриков. Попадание влаги между витками обмоток создает благоприятные условия для возникновения коррозии меди, что приводит в конечном счете к обрыву провода обмотки. Влага оказывает вредное воздействие на металлы, вызывает их коррозию.

Герметизация — это совокупность работ по обеспечению работоспособности ЭА в процессе ее производства, хранения и последующей эксплуатации. Герметизация может быть поверхностной и объемной (рис. 13.1).

Герметизация

Поверхностная

Пассивация

Оксидирование

Стеклянными покрытиями

Пропитка

Обволакивание

Объемная

Заливка компаундами

Вакуумно-плотными корпусами

Литьевым прессованием

Гидрофобизация

Лакокрасочными покрытиями

Рис. 13.1. Классификация методов герметизации

Пассивация и оксидирование — процессы подавления химически активных центров, снижающие восприимчивость поверхностей к воздействию внешней среды, которые используются в производстве полупроводниковых кремниевых приборов и ИМС. Пассивация заключается в проведении силанирования, этилирования, сульфидирования, что приводит к образованию тонких защитных пленок (до 1 мкм). Оксидирование осуществляют

304

при температуре 850—1200 °С в атмосфере сухого кислорода или в парах воды при высоком давлении и темпе-

ратуре 500—900 °С. Толщина пленки диоксида кремния (SiO2) составляет 0,1—1,5 мкм, она является средством технологической защиты поверхности и в сочетании с последующей герметизацией способствует повышению эксплуатационной надежности приборов.

Герметизация стеклянными покрытиями, наносимыми термическим испарением в вакууме халькогенидных, боросиликатных, фосфосиликатных и других стекол, позволяет дополнительно защитить слоем стекла толщиной 0,3—10 мкм пленочные конденсаторы, резисторы и ИМС.

Основными способами покровной герметизации являются пропитка, обволакивание, гидрофобизация. Пропитка заключается в заполнении пор, трещин, пустот в изоляционных материалах, а также промежутков

между конструктивными элементами узлов электроизоляционными негигроскопичными материалами. Пропитке подвергаются многие детали и сборочные единицы ЭА, изготовленные из волокнистых электроизоляционных материалов, являющихся пористыми и гигроскопичными. К ним относятся намоточные изделия, каркасы катушек и др. Одновременно с повышением влагозащиты при пропитке достигается повышение механической прочности, нагревостойкости, теплопроводности и химической стойкости.

Применение пропитки нецелесообразно для таких изделий, как импульсные трансформаторы с малой длительностью импульсов или высокочастотные низковольтные катушки, так как при этом увеличиваются паразитные емкости изделий.

Обволакиванием называется процесс создания покровной оболочки на поверхности изделий, предназначенных для кратковременной работы в условиях влажной среды (не более 100 ч). Появление микроскопических каналов и зазоров вследствие разницы в температурных коэффициентах расширения и усадки обволакивающего материала и изделия неизбежно приводит к проникновению влаги внутрь изделия и потере герметичности.

Для обволакивания используются материалы, удовлетворяющие следующим требованиям: высокая адгезия к материалам покрываемого изделия, достаточная механическая прочность, малая влагопроницаемость, высокие электроизоляционные свойства. Процесс обволакивания осуществляется несколькими способами:

∙окунанием в расплавленный материал на 1,5—2 с; толщина слоя покрытия зависит от вязкости материала, разности температур обволакивающего состава и изделия (чем выше разность температур, тем больше толщина слоя);

∙пресс-обволакиванием расплавленным термопластичным материалом под давлением, что дает равномерный по толщине слой;

∙опрессовкой.

Разновидностью обволакивания является гидрофобизация изделий.

Гидрофобизация — повышение влагостойкости материалов, деталей и изделий путем нанесения на их поверхность защитной пленки. Для получения высокой водоотталкивающей способности пленок применяют кремнийорганические высокомолекулярные соединения. Гидрофобизацию применяют для обработки стекла, керамики, сложных диэлектриков, пластмасс и тканей. Обработанные материалы теряют способность не только поглощать влагу, но и смачиваться ею.

13.2. ФИЗИКО-ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЦЕССОВ ПОКРОВНОЙ ГЕРМЕТИЗАЦИИ

Технологический процесс пропитки изделий состоит из следующих операций:

∙ предварительная сушка изделий — удаление влаги из воздушных прослоек, каналов и пор изделий;

305

∙пропитка — заполнение пропиточным материалом мест, ранее заполненных влагой и воздухом;

∙сушка пропитанных изделий — удаление растворителей из пропитывающего состава и его отверждение;

∙лакировка — предохранения поверхности изделий от проникновения влаги, кислот, щелочей, масла, а также от скопления на изделиях пыли и грязи;

∙сушка после лакировки — удаление растворителя и отверждение лакирующего или обволакивающего состава;

∙контроль качества пропитки.

Температуру предварительной сушки устанавливают не выше теплостойкости изоляционных материалов, т.

е. порядка l00 °C. Критерием определения оптимального времени сушки является сопротивление изоляции, которое на первом этапе нагрева падает, затем непрерывно увеличивается до максимального значения. Время, после которого устанавливается практически постоянное сопротивление изоляции, увеличивают на 10—20 % и принимают за оптимальное время сушки (рис. 13.2). Основными видами сушки являются конвекционная, терморадиационная, индукционная и вакуумная.

Рис. 13.2. Зависимости температуры (1) и сопротивления изоляции (2) от времени сушки

Конвекционная сушка происходит в результате переноса тепла от нагревателя с помощью воздуха и осуществляется в сушильных шкафах и термостатах. Основным недостатком такого метода является малая скорость движения воздуха, что удлиняет время сушки, а также создает неравномерность нагрева в разных зонах шкафа. Недостаток устраняют применением принудительной циркуляции воздуха в процессе сушки.

Терморадиационная сушка основана на передаче тепла лучеиспусканием. В качестве излучателей используют инфракрасные лампы накаливания, тепловые лучи которых проникают в изделие на глубину до 2—3 мм. Сушка с использованием инфракрасных ламп осуществляется на конвейерных установках туннельного типа и применяется для высушивания тонких пленок лака, нанесенных на поверхность изделий после пропитки.

Индукционная сушка осуществляется при нагревании изделий токами высокой частоты, т. е. с использованием тепла, выделяющегося непосредственно в изоляционном материале вследствие диэлектрических потерь. Прогрев происходит равномерно по всей толщине независимо от размеров и формы изделий. Индукционная сушка применяется для изделий (из древесины и других материалов), пропитанных водно-эмульсионными лаками. Частота нагрева диэлектрических материалов выбирается в пределах 30—50 МГц. В качестве специальной технологической оснастки используют обкладки, образующие конденсатор.

Вакуумная сушка изделий происходит при пониженном давлении (порядка 0,65—1,3 кПа). Вследствие понижения температуры парообразования удаление влаги идет значительно быстрее, что позволяет уменьшать температуру нагрева изоляционных изделий и избегать термического или окислительного разрушения волокнистых изоляционных материалов. Как правило, высушивание сочетают с пропиткой или заливкой, используя ва-

306

куумные пропиточные установки.

Скорость испарения влаги с поверхности материала тем больше, чем меньше давление пара в окружающей среде Ро:

dM / dx = k S (Pм − Pо ),

где k — коэффициент, учитывающий условия испарения и физические свойства жидкостей; S — площадь поверхности; Pм — давление водяных паров над поверхностью материала.

Пропитка намоточных изделий может быть открытой, горячим погружением, вакуумной, под давлением, комбинированной и ультразвуковой.

Открытая пропитка заключается в погружении высушенных изделий в лак при температуре 120 °С и атмосферном давлении. Она применяется в тех случаях, когда в пропиточный состав входит растворитель, обладающий большой летучестью, например полистирольный лак, в котором 90 % массы составляет бензол. Под действием гидростатического давления, создаваемого лаком, воздух вытесняется из пор и пустот внутри изделия до установления равновесного состояния. Прекращение выделения пузырьков свидетельствует об окончании процесса пропитки.

Горячее погружение — самый простой и распространенный способ пропитки. Он состоит в погружении еще неостывших после сушки изделий (60—80 °С) в лак. Однако горячее погружение, как и открытая пропитка, не обеспечивает глубокого проникновения пропиточного состава, так как некоторое количество воздуха остается в изделии.

Вакуумная пропитка применяется при использовании пропиточных составов с высокой вязкостью. Выдерживая изделия в вакууме, удаляют воздух из пор и капилляров и, после этого погружают в пропиточный состав. Вакуумная пропитка при непрерывно действующем вакуумном насосе не должна продолжаться более 10 мин вследствие интенсивного испарения растворителя из пропиточного состава. Схема вакуумной пропитки показана на рис. 13.3. Изделия 1 загружают в камеру 3, нагревают до 70—80 ° С, открывают кран 2 и создают разрежение порядка 1 кПа. Пропитывающий состав в камере 4 также нагревают до 110 ° С, затем открывают кран 6 и впускают в камеру 3, где и осуществляется пропитка. Затем открывают кран 5 и создают вакуум в камере 4, куда возвращается пропитывающий состав. Кран 6 закрывают, изделия выгружают из камеры.

2

5

4

3

1

6

Рис. 13.3. Схема вакуумной пропитки

Пропитка под давлением применяется при использовании вязких пропиточных составов или компаундов с наполнителями. Создание избыточного давления 0,5—1,0 МПа нейтрального газа, например азота, ускоряет проникновение пропиточного состава в поры и капилляры изделий.

Комбинированная (циклическая) пропитка заключается в сочетании вакуумной пропитки с пропиткой под

307