- •Основні
- •Практична робота № 1 Тема: Розрахунок основних параметрів кисневих конверторів.
- •Практична робота №2
- •Практична робота № 3 Тема: Розрахунок теплового балансу киснево-конверторної плавки.
- •Практична робота № 4
- •Практична робота № 5 Тема: Розрахунок потреби обладнання киснево-конверторного цеху.
- •Практична робота № 6 Розрахунок основних параметрів мартенівської печі.
- •Практична робота № 7 Тема: Розрахунок матеріального балансу плавки в мартенівській печі
- •Практична робота № 8 Тема: Розрахунок розкислювання мартенівської сталі.
- •Практична робота № 9 Тема: Розрахунок теплового балансу мартенівської плавки
- •Практична робота № 10 Тема: Розрахунок шихти і матеріального балансу в двохванному сталеплавильному агрегаті.
- •Практична робота №11
- •Прииклад розкислювання сталі 1c26
- •Практична робота 12 Тема: Розрахунок теплового балансу в двохванному сталеплавильному агрегаті.
- •Практична робота №13 Розрахунок потреби обладнання мартенівського цеху.
- •Практична робота 13 Тема: Розрахунок виливниці для злитка киплячої сталі
- •Практична робота 14 Тема: Розрахунок часу затвердення злитка у виливниці
- •Практична робота 15 Тема: Розрахунок температури ліквідус та солідус.
- •Практична робота №16 Тема: Розрахунок розмірів плавильного простору дугової сталеплавильної печі.
- •Ванна печі після капітального ремонту повинна мати об'єм
- •Глибина і діаметр ванни
- •Розміри плавильного простору
- •Висота підйому для магнезитохромітового зведення рівна
- •Корисна потужність за період плавлення
- •Вибір ступенів напруги
Практична робота №2
Тема: Розрахунок матеріального балансу киснево-конверторної плавки.
Мета роботи: Навчитися розраховувати матеріальний баланс киснево-конверторної плавки.
При продувці рідкого чавуну технічно чистим киснем зверху застосовуються три основні способи охолоджування операції (плавки):
1) Охолоджування твердими окислювачами (залізняком, окалиною, агломератом і т.д.).
2) Охолоджування сталевим скрапом.
3) Охолоджування сталевим скрапом з добавкою невеликої кількості твердого окислювача (1-2% від маси чавуну) для прискорення процесу шлакоутворення і коректування температури металу по ходу продування.
У сучасних великовантажних кисневих конвертерах чаші застосовується третій спосіб охолоджування плавки.
Справжній зразковий розрахунок матеріального балансу киснево-конвертерної плавки складений для випадку роботи із застосуванням для охолоджування операції сталевого скрапу з невеликими добавками твердого окислювача (залізної руди) і призначений як навчальний посібник при виконанні курсових і дипломних робіт.
Розрахунок киснево-конвертерної плавки з охолоджуванням операції скрапом і рудою
Початкові дані
Таблиця №1 – Хімічний склад чавуну, скрапу, металу, перед розкислюванням і готової сталі 3 сп %
Найменування матеріалу |
С |
Si |
Mn |
P |
S |
Чавун передільний 80% |
4,12 |
0,67 |
1,58 |
0,13 |
0,05 |
Скрап 20% |
0,17 |
0,23 |
0,46 |
0,03 |
0,04 |
Метал перед розкислюванням |
0,15 |
0 |
0,18 |
0,01 |
0,03 |
Готова сталь |
0,14 – 0,22 |
0,12 – 0,30 |
0,45 – 0,65 |
н.б.0,04 |
н.б.0,05 |
Таблиця 2 – Хімічний склад вапно, плавикового шпату, руди і футерування %
Найменування матеріалу |
SiO2 |
CaO |
MgO |
Al2O3 |
Fe2O3 |
CaF2 |
H2O |
|
Вапно |
2.0 |
91.0 |
1.0 |
1.5 |
- |
- |
0.5 |
4.0 |
Плавиковий шпат |
4,2 |
2,1 |
- |
0,8 |
- |
89,4 |
- |
3,5 |
Залізняк |
7,1 |
1,0 |
0,2 |
4,6 |
86,0 |
- |
1,1 |
- |
Смолодоломітовий цеглина |
2,0 |
58,0 |
36,5 |
1,5 |
2,0 |
- |
- |
- |
Витрата чавуну складає 80% від маси металевої шихти, витрата скрапу - 20%.
Витрата залізняку для прискорення шлакоутворення і коректування температури металу - 1,5% від маси металошихти (звичайно складає 1-2%).
Температура чавуну при заливці в конвертер 1315°С.
Температура стали перед випуском 1610°С.
Розрахунок ведемо на 100 кг металошихти (чавун + скрап). Визначаємо середній склад металевої шихти %
Для чавуна
С 80/100×4,12=3,296
Mn 80/100×0,67=0,536
Si 80/100×1058=1,264
P 80/100×0,13=0,104
S 80/100×0,05=0,040 ці дані внесемо в таблицю 3
Для скрапа
С 20/100×0,17=0,034
Mn 20/100×0,23=0,046
Si 20/100×0,46=0,092
P 20/100×0,03=0,006
S 20/100×0,04=0,008 ці дані внесемо в таблицю 3
Таблиця 3 – Визначаємо середній склад металевої шихти, кг.
|
С |
Mn |
Si |
р |
s |
Чавун |
3,269 |
1,264 |
0,536 |
0,104 |
0,040 |
Скрап |
0,034 |
0,092 |
0,046 |
0,006 |
0,008 |
Середній склад |
3,330 |
1,356 |
0,582 |
0,110 |
0,048 |
Визначаємо скільки віддаляється домішок на 100кг металу, кг
С 3,330-0,15×0,9 = 3, 195
Mn 1,356-0,18×0,9 = 1,194
Si 0,582
P 0,110-0,01×0,9 = 0,101
S 0,048 – 0,03×0,9 = 0,021
Fe(у дим) 1,2
-------------------------------------------
Чад домішок 6,293
Вихід сталі приймаємо рівним 0,9.
Втрати заліза випаровуванням звичайно складають 0,8 – 1,6%.
Приймаємо 1,2%
Приймаємо, що при продування ванни киснем 10% S вигоряє до SO2, тобто окислюється:
0,048 /10 = 0,0048=0,005кг сірки
Витрата кисню на окислення домішок складає, кг:
C – CO2 3,195 ×0.1×32/12 = 0,850
C – CO 3,195×0.9×16/12 = 3,834
Si – SiO2 0.582×32/28 = 0,665
Mn – MnO 1,194×16/55 = 0.347
S – SO2 0,005×32/32 = 0,005
P – P2O5 0,101×80/62 = 0,130
Fe – Fe2O3 1,200×48/112 = 0,514
6,345
Приймаємо, що 90% С окислюється до СО, а 10% до CO2
Утворюється маса оксидів, кг
CO2 3,195×0,1 × 44/12 = 1,169
CO 3,195×0,9× 28/12 = 6,710
SiO2 0,582×60/28 = 1,247
MnO 1,194×71/55 =1,541
P2O5 0,101×142/62 = 0,231
SO2 0,005×64/32 = 0,010
Fe2O3 1,2×160/112 = 1,714
У шлак переходить сірки, кг
0,021 – 0,005 = 0,016
Під час переходу сірки в шлак звільняється кисню, кг
0,016/2 = 0,008
Витрата кисню складає, кг
6,345-0,008=6,337
Витрата вапно визначаємо по балансу СаО і SiO2 у шлаку для отримання основності 3,2 (основність шлаку повинна складати від 2,8 до 3,5). Для формування шлаку приймаємо витрату плавикового шпату рівним 0,3 кг За даними практики вітчизняних і зарубіжних заводів витрата разжижителей звичайно складає:
а) бокситу 0,6 - 1,2%;
б) плавикового шпату 0,2 - 0,6%.
Витрата (знос) футерування коливається в межах 0,8-1,2% від маси металошихти. Приймаємо витрату футерування рівним 1,1% або 1,1 кг на 100 кг металошихти.
Витрати вапна позначимо через х.
Кількість СаО в кінцевому шлаку, що поступає з матеріалів, складе, кг
Футерування 1,1/100×58 = 0,638
Залізняк 1,5/100×1,0 = 0,015
Плавиковий шпат 0,3/100×2,1 = 0,006
Вапно х/100×91 = 0,91х
-----------------------------------------------------------
Всього 0,6593+0,91х
SiO2 у кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Металева шихта 1,247
Залізняк 1,5/100×7,1 = 0,106
Плавиковий шпат 0,3/100×4,2 = 0,013
Футерування 1,1/100×2,0 = 0,022
Вапно х/100×2,0 = 0,02х
-------------------------------------------------------
Всього 1,388+0,02х
MgО в кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Футерування 1,1/100×1,5 = 0,0165
Залізняк 1,5/100×36,5 = 0,402
Вапно х/100×1,0 = 0,01х
---------------------------------------------------------------------
Всього 0,4185 +0,01х
Al2O3 у кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Футерування 1,1/100×1,5 = 0,0165
Залізняк 1,5/100×4,6 = 0,069
Вапно х/100×1,5 = 0,015х
Плавиковий шпат 0,3/100×0,8 = 0,0024
-------------------------------------------------------------------
Всього 0,0879 +0,05х
Fe2O3 у кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Футерування 1,5/100×86,0 = 1,29
Залізняк 1,1/100×2,0 = 0,022
-------------------------------------------------------------------
Всього 1,312
СаF2 в кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Плавиковий шпат 0,3/100×89,4 = 0,2682
СО2 в кінцевому шлаку, що вноситься матеріалами, кг
Плавиковий шпат 0,3/100×3,5 = 0,0105
Вапно х/100×4,0 = 0,04х
----------------------------------------------------------
Всього 0,0105+0,04х
Замість СаО і SiO2 підставляємо їх значення і визначаємо витрату вапно
0,659+0,91х = 3,2(1,388+0,02х)
0,659+0,91х = 4,4416+0,064х
0,659 - 4,4416 = 0,064х - 0,91х
-3,7826 = -0,846 х
Х = -3,7826/-0,846
Х = 4,470
Металева шихта, залізняк, плавиковий шпат, вапно і футерування вносять в шлак, кг(таблиця 4).
Таблиця 4 – складові шлаку, кг
|
Матеріали |
Всього |
||||
Мет шихта |
Залізна руда |
Футеровка |
Плавиков. шпат |
Вапно / Х / |
||
SiO2 |
1,247 |
0,106 |
0,022 |
0,013 |
0,069 |
1,477 |
CaO |
- |
0,015 |
0,638 |
0,006 |
4,068 |
4,727 |
MgO |
- |
0,003 |
0,402 |
- |
0,045 |
0,450 |
Al2O3 |
- |
0,069 |
0,016 |
0,002 |
0,067 |
0,154 |
SiO2 |
0,016 |
- |
- |
- |
- |
0,016 |
MnO |
1,541 |
- |
- |
- |
- |
1,541 |
P2O5 |
0,231 |
- |
- |
- |
- |
0,231 |
Fe2O3 |
- |
1,29 |
0,022 |
- |
- |
1,312 |
CaF2 |
- |
- |
- |
0,2682 |
- |
0,268 |
∑ |
3,035 |
1,483 |
1,100 |
0,289 |
4,269 |
10,176 |
У вапно міститься
4,47/100×0,5=0,022 кг Н2О
4,47/100×4,0=0,179 кг СО2
Плавиковий шпат містить
0,3/100×3,5=0,011 СО2
Залізняк містить
1,5/100×1,1=0,016 кгН2О
Маса шлаку без оксидів заліза складає, кг
10,176- 1,312 = 8,864
Залежно від режиму продування, основності кінцевого шлаку і зміст “ С ” у металі в кінці продування плавки відношення FeO (у %) до Fe2O3 (у %) у шлаку звичайно коливається в межах 1,5 – 3,0.
Приймаємо вміст оксидів заліза в шлаку 12% FeO і Fe2O3 5% , тоді маса оксидів шлаку без FeO і Fe2O3 буде складати 83%.
Маса шлаку рівна, кг 8,864/83 × 100=10,679
Розраховуємо хімічний склад кінцевого шлаку, кг/ перший стовпчик беремо із таблиці 4, /останній стовпчик/.
% SiO2 1,477 / 10,679×100 =13,83
%СаО 4,727/ 10,679× 100 =44,26
% MgO 0,450 / 10,679× 100 =4,21
% Al2O3 0,154 / 10,679×100 =1,44
%S 0,016/ 10,679× 100 =0,15
% MnO 1,541/ 10,679×100 =14,43
% P2O5 0,231 / 10,679× 100 =2,17
% CaF2 0,268 / 10,679× 100 =2,51
% FeO 12,00
% Fe2O3 5,00
-------------------------------------------------------
Всього 100
Таблиця 5- Хім. склад кінцевого шлаку, %
SiO2 |
СаО |
MgO |
Al2O3 |
S |
MnO |
P2O5 |
CaF2 |
FeO |
Fe2O3 |
|
13,83 |
44,26 |
4,21 |
1,44 |
0,15 |
14,43 |
2,17 |
2,51 |
12 |
5 |
100 |
Фактична основність кінцевого шлаку
тобто відповідає заданою (допустимо на 0,05)
Маса оксидів заліза складає
10,679-8,864=1,815 кг, зокрема
FeO = 10,679/ 100×12 = 1,281
і
Fe2O3 = 1,815 - 1,281 = 0,534
Приймаємо, що 90% що вноситься рудою і футеруванням Fe2O3 відновлюється до заліза, а 10 % - до FeO
Відновлення Fe2O3 до заліза дає, кг
а) кисень 1,312 × 0,9×48/160 = 0,354
б) заліза 1,312 ×0,9 - 0,354 = 0,827
Відновлення Fe2O3 до FeO дає, кг
а) кисню 1,312×0,1×16/160 = 0,013
б) FeO 1,312×0,1-0,013 = 0,1118
Ця кількість FeO поступає в шлак.
В результаті окислення заліза утворюється, кг
FeO 1,281 - 0,118 = 1,163
Fe2O3 0,534
---------------------------------------
Всього 1,697
Окислюється заліза, кг
(1,163×56/72) + (0,534×112/160 )=0,904+0,374= 1,278
Втрати заліза у вигляді корольків металу, що заплуталися в шлаку (коливається в межах 6 – 10% від маси шлаку). Приймаємо 8%, тоді втрати складуть:
10,679/100×8 = 0,865
Вихід сталі рівний, кг
100 + 0,827 - 6,293 - 1,278 – 1,0 – 0,865 = 91,406
де 1,0 – втрати металу з викидами (коливається в межах 0,5 – 1,1% від маси металошихти);
6,293-чад домішок;
1,278 - окислюється заліза;
0,87- втрати заліза у вигляді корольків металу
0,827- відновлення Fe2O3 до заліза
Буде потрібно кисню на окислення заліза, кг
1,697 - 1,278 = 0,419
Всього буде потрібно кисню на окислення домішок і заліза, кг
6,337+ 0,419– (0,354+0,013) = 6,389
Приймаємо технічний кисень що містить 99,5% О2 і 0,5% N2 .
Буде потрібно технічного кисню при 95% засвоєнні, м3
Кількість незасвоєного кисню рівна 4,731×0,05 = 0,237 м3 або 0,237×32/22,4 = 0,338 кг
Кількість азоту рівна 4,731×0,005=0,024 м3 або 0,024×28/22,4=0,030 кг
Маса технічного кисню рівна, кг 6,389 + 0,338 + 0,030= 6,757
Таблиця 6 Склад і кількість газів
Складаючи |
кг |
М3 |
% |
1 |
2 |
3 |
4 |
СО2 |
1,169+0,179+0,011 = 1,359 |
0,692 |
10,86 |
СО |
6,710 |
5,368 |
84,27 |
Н2О |
0,022+0,016 = 0,038 |
0,047 |
0,74 |
О2 |
0,338 |
0,236 |
3,70 |
N2 |
0,030 |
0,024 |
0,38 |
SO2 |
0,010 |
0,003 |
0,05 |
Разом |
8,485 |
6,370 |
100 |
Для розрахунку третього стовпчика м3 таблиці 6 необхідно:
СО2 1,359×22,4/44=0,692
СО 6,710×22,4/28=5,368
Н2О 0,038×22,4/18=0,047
О2 0,338×22,4/32=0,236
N2 0,030×22,4/28=0,024
SO2 0,010×22,4/64=0,0035
Для розрахунку четвертого стовпчика, % таблиці 6 необхідно:
СО2 0,692×100/6,370=10,86
СО 5,368×100/6,370=84,27
Н2О 0,047×100/6,370=0,74
О2 0,236×100/6,370=3,70
N2 0,024×100/6,370=0,38
SO2 0,003×100/6,370=0,05
Таблиця 7-Матеріальний баланс плавки
Поступило, кг |
% |
Одержано, кг |
% |
||
Чавуну |
80,00 |
70,09 |
Стали |
91,406 |
80,08 |
Скрапу |
20,00 |
17,52 |
Корольків |
0,850 |
0,74 |
Залізняку |
1,500 |
1,31 |
металу у викидах |
1,000 |
0,87 |
Плавикового шпату |
0,300 |
0,26 |
Шлаку |
10,679 |
9,36 |
Вапно |
4,470 |
3,92 |
Газів |
8,485 |
7,43 |
Футерування |
1,100 |
0,96 |
Fe2O3 (у дим) |
1,714 |
1,50 |
Техн.. кисню |
6,757 |
5,92 |
|
|
|
Всього |
114,127 |
100 |
Всього |
114,134 |
100 |
Незв'язність що в межах допустимого.
Допустимо до 0,20%
Додаток 2
Данні для розрахунку матеріального балансу конверторної плавки
Варіант |
Доля чувуну |
Зміст чавуну, % |
Доля скрапа |
Зміст скрапа, % |
||||||||
С |
Мn |
Si |
S |
P |
С |
Мn |
Si |
S |
P |
|||
1 |
75 |
4,10 |
1,56 |
0,7 |
0,13 |
0,05 |
25 |
0,20 |
0,42 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
2 |
74 |
4,11 |
1,55 |
0,71 |
0,14 |
0,05 |
26 |
0,21 |
0,44 |
0,22 |
0.04 |
0,03 |
3 |
73 |
4,09 |
1,53 |
0,72 |
0,14 |
0,06 |
27 |
0,22 |
0,44 |
0,22 |
0,04 |
0,03 |
4 |
72 |
4,09 |
1,48 |
0,73 |
0,13 |
0,06 |
28 |
0,20 |
0.43 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
5 |
71 |
4,12 |
1,54 |
0,74 |
0,14 |
0,05 |
29 |
0,16 |
0,44 |
0,24 |
0.04 |
0,03 |
6 |
70 |
4,11 |
1,55 |
0,65 |
0,13 |
0,06 |
30 |
0,19 |
0,45 |
0,25 |
0,04 |
0,03 |
7 |
69 |
4,09 |
1,56 |
0,66 |
0,13 |
0,05 |
31 |
0,19 |
0,46 |
0,26 |
0,04 |
0,03 |
8 |
68 |
4,14 |
1,56 |
0,69 |
0,13 |
0,06 |
32 |
0,17 |
0,47 |
0,24 |
0,04 |
0,03 |
9 |
65 |
4,13 |
1,58 |
0,68 |
0,12 |
0,05 |
35 |
0,18 |
0,48 |
0,24 |
0,04 |
0,03 |
10 |
75 |
4,12 |
1,59 |
0,69 |
0,13 |
0,06 |
25 |
0,19 |
0,49 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
11 |
74 |
4,12 |
1,55 |
0,65 |
0,13 |
0,05 |
26 |
0,18 |
0,50 |
0,25 |
0,03 |
0,03 |
12 |
73 |
4,13 |
1,56 |
0,71 |
0,12 |
0,05 |
27 |
0,16 |
0,51 |
0,24 |
0,03 |
0,03 |
13 |
72 |
4,12 |
1,57 |
0,69 |
0,13 |
0,05 |
28 |
0,19 |
0,52 |
0,22 |
0,03 |
0,03 |
14 |
71 |
4,12 |
1,57 |
0,68 |
0,13 |
0,06 |
29 |
0,19 |
0,53 |
0,23 |
0,03 |
0,03 |
15 |
70 |
4,12 |
1,57 |
0,65 |
0,12 |
0,05 |
30 |
0,19 |
0,49 |
0,24 |
0,03 |
0,03 |
16 |
69 |
4,13 |
1,58 |
0,66 |
0,13 |
0,05 |
31 |
0,17 |
0,44 |
0,21 |
0,04 |
0,03 |
17 |
68 |
4,13 |
1,49 |
0,66 |
0,13 |
0,06 |
32 |
0,18 |
0,45 |
0,22 |
0,04 |
0,03 |
18 |
65 |
4,14 |
1,60 |
0,67 |
0,12 |
0,05 |
35 |
0,18 |
0,44 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
19 |
75 |
4,14 |
1,58 |
0,68 |
0,13 |
0,05 |
25 |
0,18 |
0,44 |
0,23 |
0,04 |
0,03 |
20 |
74 |
4,15 |
1,56 |
0,69 |
0,13 |
0,05 |
26 |
0,19 |
0,45 |
0,25 |
0,04 |
0,03 |
21 |
73 |
4,15 |
1,55 |
0,69 |
0,12 |
0,05 |
27 |
0,18 |
0,45 |
0,23 |
0.04 |
0,04 |
22 |
72 |
4,16 |
1,55 |
0,68 |
0,13 |
0,06 |
28 |
0,18 |
0,46 |
0,23 |
0,041 |
0,04 |
23 |
71 |
4,16 |
1,60 |
0,66 |
0,12 |
0,05 |
29 |
0,18 |
0,46 |
0,22 |
0,042 |
0,04 |
24 |
70 |
4,17 |
1,55 |
0,67 |
0,13 |
0,05 |
30 |
0,17 |
0,46 |
0,23 |
0.043 |
0,04 |
25 |
69 |
4,15 |
1,55 |
0,68 |
0,13 |
0,06 |
31 |
0,18 |
0,46 |
0,24 |
0,044 |
0,04 |
Додаток 3
Масовий зміст елементів у сталі
Варіант |
Марка сталі |
Масовий зміст елементів у готовій сталі |
||||
С |
Мп |
Si |
S |
Р |
||
не більш |
не більш |
|||||
1 |
Зсп |
0,14- 0,20 |
0,40-0,65 |
0,15-0,30 |
0,050 |
0,040 |
2 |
5сп |
0,28-0,37 |
0,50-0,80 |
0,20-0,40 |
0,050 |
0,040 |
3 |
10 |
0,07-0,14 |
0,35-0,65 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,035 |
4 |
20 |
0,17-0,24 |
0,35-0,65 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,035 |
5 |
А515-6 |
0,14-0,21 |
0,60-0,90 |
0,15-0,40 |
0,035 |
0,035 |
6 |
А36 |
0,15-О,20 |
0,85-1,15 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,040 |
7 |
St 37-2 |
0,12-0,17 |
0,40-0,60 |
0,15-0.30 |
0,035 |
0,035 |
S |
St44-2 |
0,15-О,20 |
0,40-0,60 |
0,10 -0,25 |
0,040 |
0,040 |
9 |
15Г |
0,12-0,19 |
0,70-1,00 |
0,17-0,37 |
0,035 |
0,035 |
10 |
St 52-3 |
0,15-0,20 |
1,2-1,60 |
0,35-0,55 |
0,030 |
0,035 |
11 |
17ГС |
0,14-0,20 |
1,00-1,40 |
0,40-0,60 |
0,030 |
0,030 |
12 |
А |
0,17-0,21 |
0,40-1,00 |
0,15-0,30 |
0,040 |
0,040 |
13 |
Е |
0,13-0,18 |
0,70-1,40 |
0,15-0,30 |
0,040 |
0,040 |
14 |
D40 |
0,12-0,18 |
0,90-1,60 |
0,15-0,30 |
0,035 |
0,035 |
15 |
А 572-50 |
0,14-0,20 |
0,85-1,25 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
16 |
А 516-55 |
0,12-0,18 |
0,60-0,90 |
0,15-0,40 |
0,035 |
0,035 |
17 |
А 516-70 |
0.14-0.22 |
0,85-І,21 |
0,15-0,40 |
0,035 |
0,035 |
18 |
АВ/ЕН |
0,12-0,18 |
1,20-1,60 |
0,17-0,50 |
0,040 |
0,040 |
19 |
А 572-65 |
0,14-0.23 |
0,90-1,30 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
20 |
А 572-60 |
0,14-0,25 |
0,90-1,30 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
21 |
А 572-42 |
0,14-0,20 |
0,85-1,25 |
0,15-0,40 |
0,050 |
0,040 |
22 |
LRA |
О,14-0,22 |
0,30-0,60 |
0.17-0.37 |
0,030 |
0,040 |
23 |
ЗПС |
0,14-О,22 |
0,40-0,65 |
0,05-0,17 |
0,050 |
0,040 |
24 |
SS400 |
0.14-0.22 |
0.40-0.60 |
0,17-0,37 |
0,030 |
0,030 |
25 |
30 |
0,27-0,35 |
0,50-0,80 |
0,17-0,37 |
0,040 |
0,035 |