8.Параметры обмотки статора для установившегося режима работы

Активное сопротивление обмотки статора, Ом [1, с.535,(10.95)]:

, (1.75)

где ρ_υ-удельное сопротивление проводника обмотки [1, с.187,табл.5.1.],;

l_ср-средняя длина витка обмотки статора, l_ср=2(l₁+l_л);

l_л-длина лобовой части [1, с.398,(9.136)]:

l_л=K_лb_кт+2B;b_кт-средняя ширина катушки [1, с.399,(9.138)]:

b_кт=β=0,833=0,541 м; (1.76)

β- укорочение шага обмотки ротора;

Κ_л- коэффициент в зависимости от числа полюсов машины и наличия изоляции в лобовых частях[1, с.399,табл.9.23.];

Κ_л=1,75;

B- вылет прямолинейной части, B=0,01 м для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус.

l_л=1,750,541+20,01=0,967 м;

l_ср=2(0,521+0,967)=2,976 м;

Ом.

Активное сопротивление фазы в относительных единицах [1, с.535,(10.96)]:

r₁^*=r₁₌0,5310,018 (1.77)

Индуктивное сопротивление рассеяния фазы статора [1, с.536,(10.97)]:

, (1.78)

где λ_п.к. – коэффициент удельной проводимости пазового рассеяния

[1, с.536,(10.98)]:

;

λ_п – пропорциональная проводимость между стенками паза [1, с.403,табл.9.26.];,

Размеры паза: h2=11,89 мм; bп=12,5 мм; b2=12,7 мм;

kβ'=0,25(1+3β)=0,25(1+3*0,833)=0,6998;

kβ=0,25(1+3kβ')=0,25(1+3*0,875)=0,775;

h1=0,5 мм; hк=3 мм; hш=1 мм; bш=3,5 мм.

λ_к – проводимость по коронкам зубцов [1, с.536,(10.99)]:

λ_к^' [1, с.536,рис. 10.26]; λ_к^'=0,3.

λ_л – коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния

[1, с.403,(9.159)]:

λ_д – коэффициент проводимости дифференциального рассеяния

[1, с.536,(10.100)]:

Индуктивное сопротивление рассеяния в относительных единицах

[1, с.536,(10.101)]:

_xσ*=xσ=11,36=0,287

Ненасыщенное значение индуктивного сопротивления продольной реакции якоря в относительных единицах [1, с.537,(10.102)]:

(1.79)

где F_аном– МДС статора при номинальном токе [1, с.533,(10.90)]:

,

F_δ0 – магнитное напряжение воздушного зазора при Е=U_ном.ф,F_δ0=2462,3; k_ad - [1, с.534, рис. 10.24]:k_ad=0,87; k_μ0= F_f0/ F_δ – коэффициент, учитывающий влияние магнитных напряжений стали и зазора между полюсом и ярмом для ненасыщенной машины, k_μ0=1,26.

Ненасыщенное значение индуктивного сопротивления поперечной реакции якоря в относительных единицах [1, с.537,(10.103)]:

(1.80)

где k_aq - [1, с.534, рис. 10.24]: k_aq=0,435.

Синхронное индуктивное сопротивление по продольной оси [1, с.533,(10.104)]:

_(1.81)

Синхронное индуктивное сопротивление по поперечной оси [1, с.533,(10.105)]:

_(1.82)

9.Определение мдс обмотки возбуждения при нагрузке. Векторные диаграммы

По табл.2. на рисунке 8построены частичные характеристики намагничивания Ф_*=Е_1*=f(F_δZa*), Ф_σ*=f(F_δZa*), Ф_m*= f(F_mj*), а на рисунке 9 – зависимость Е_*=f(F_δZa/F_δ).

Из векторной диаграммы для номинального режима (I_*=1, U_*=1 и cosφ=0,8) определяем Е_δ*=1,08(см.рисунок 9)

Для F_бza/F_б=1,123, приЕ_δ*=1,08. Находим k_d=0,97; k_q=0,68 и k=0,0051

[1, с.534, рис. 10.25].

МДС в относительных единицах [1, с.539]:

_(1.83)

_где

МДС продольной реакции якоря [1, с.539]:

(1.84)

По сумме из характеристики Ф_σ*=f(F_δZa*) определяем Ф_σ*=0,12

Поток полюса [1, с.539]:

(1.84)

Из характеристики Ф_m*=f(F_mj*) по потоку Ф_m*=3,42, определяем F_mj*=0,29.

МДС обмотки возбуждения при нагрузке в относительных единицах[1, с.539]:

_(1.85)

МДС обмотки возбуждения при нагрузке в физических величинах[1, с.540]:

_(1.86)

_{Из характеристики холостого хода E*=f(Ff0*) по Ffном* определяют ЭДС E0н*, наводимую в обмотке статора при холостом ходе.}

Изменение напряжения на выводах машины [1, с.540]:

ΔU*= E_0н* - 1=1,12 – 1=0,12 (1.87)

Рис. 8. Частичные характеристики намагничивания

Рис. 9. Зависимость Е* =f(FбZ_a/Fб)

Рис. 10. Векторная диаграмма