Черт. 70. К примеру расчета 49

Расчет. h_o = h ‑ а = 700 ‑ 30 = 670 мм. Поскольку 3,5 R_bt bh_o = 3,5  0,95  400  670 = 891,1  10³ H = 891,1 кН > Q = 700 кН и в то же время 2,5 R_bt bh_o = 2,5  0,95  400  670 = 636,5 кН <Q = 700 кН, прочность консоли проверяем из условия (207).

Согласно п. 3.99, расчетную длину площадки опирания нагрузки принимаем равной:

l_sup = 2/3 l_{sup, f} = 2/3  300 = 200 мм.

Согласно п. 5.77, принимаем шаг хомутов равным

s_w = 150 мм < = 175 мм.

При двухветвевых хомутах диаметром 10 мм имеем А_sw = 157 мм², тогда

;

;

0,8 R_b bl_sup sin² (1 + 5 _w) = 0,8  13  400  200 

 0,786 (1+57,4  2,62  10^-3) = 717  10³ H > Q = 700 кН,

т. е. прочность консоли по поперечной силе обеспечена.

Из условия (208) определим необходимую площадь сечения продольной арматуры консоли:

Принимаем 3  22 (A_s = 1140 мм²).

Расчет закладных деталей и соединений элементов

РАСЧЕТ ЗАКЛАДНЫХ ДЕТАЛЕЙ

3.101 (3.44). Расчет нормальных анкеров, приваренных в тавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали (черт. 71), должен производиться по формуле

, (211)

где A_an — суммарная площадь поперечного сечения анкеров наиболее напряженного ряда;

N_an  наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:

(212)

Q_an  сдвигающее усилие, приходящееся на один ряд анкеров, равное:

(213)

N_an — наибольшее сжимающее усилие в одном ряду анкеров, определяемое по формуле

(214)

В формулах (211)  (214):

М, N, Q — соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;

z  расстояние между крайними рядами анкеров;

n_an — число рядов анкеров вдоль направления сдвигающей силы; если не обеспечивается равномерная передача сдвигающей силы Q на все ряды анкеров, то при определении сдвигающего усилия Q_an учитывается не более четырех рядов;

 — коэффициент, определяемый для анкерных стержней диаметром 8 — 25 мм для тяжелого и мелкозернистого бетонов классов В12,5 — В50 и легкого бетона классов В12,5 — В30 по формуле

(215)

но принимаемый не более 0,7; для тяжелого и мелкозернистого бетонов класса выше В50 коэффициент  принимается как для класса В50, а для легкого бетона класса выше В30 — как для класса В30. Для тяжелого бетона коэффициент  можно определять по табл. 28.

В формуле (215):

R_b, R_s,  в МПа;

при определении R_b коэффициент _b2 (см. п. 3.1) принимается равным 1,0;

A_an1  площадь сечения анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см²;

  коэффициент, принимаемый равным для бетона:

тяжелого ................................ 1,0

мелкозернистого групп:

А ............................................. 0,8

Б и В ....................................... 0,7

легкого .................................. _m/2300

(_m  средняя плотность

бетона, кг/м³);

  коэффициент, определяемый по формуле

(216)

но принимаемый не менее 0,15;

здесь  = 0,3 при N_an > 0 (имеется прижатие);

 = 0,6 при N_an  0 (нет прижатия);

если растягивающие усилия в анкерах отсутствуют, то коэффициент  принимается равным 1,0.

Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься равной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда.

В формулах (212) и (214) нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали (см. черт. 71), и отрицательной — если направлена к ней. В случаях, когда нормальные усилия N_an и N_an, а также сдвигающее усилие Q_an при вычислении по формулам (212)  (214) получают отрицательные значения, в формулах (211), (213) и (216) их принимают равными нулю. Кроме того, если N_an получает отрицательное значение, в формуле (213) принимается N_an =N.

При расположении закладной детали на верхней (при бетонировании) поверхности изделия коэффициент  уменьшается на 20 %, а значение N_an в формуле (213) принимается равным нулю.