7.2. Тихоходный вал:

=2399,45Н

Плоскость XOY

=0

Проверка

Изгибающие моменты

Нм

Плоскость XOZ

=0

Проверка

Определение изгибающих моментов:

Суммарные реакции:

=3819,9Н

=2919,2Н

=225,5Нм

Масштаб на чертеже:

h₂==34,7 мм

Крутящие моменты:

;

8.Окружное усилие.

|F_t1|=|F_t2|==4140,5Н

|F_r1|=|F_r2|==1532Н

|F_a1|=|F_a2|=F_t1·tgβ=841Н

M(F_a)=F_a·=33,64Нм

9.проверка долговечности подшипников качения.

9.1.Быстроходный вал.

Берем подшипник серии №7207А:

d=35мм

D=72мм

B=17мм

T=18,5мм

r=2мм

r₁=0,8мм

C=48,4кН

C₀=32,5кН

14391,3 часов

=10000

=5586,8

1,3

1

=0,18

е=0,28=0,22

cosα=13,8

Х=0,56

Y==2

9.2.Тихоходный вал.

Берем подшипник серии №7213А:

d=65мм

D=120мм

B=23мм

T=25мм

r=2,5мм

r₁=0,8мм

C=108кН

C₀=78кН

865362 часов

=10000

=5448,5

=1

=0,22

е=0,28=0,18

cosα=14,48

Х=0,56

Y==2,44

10.Подбор и проверка на прочность шпонок.

10.1. Шпонка под колесом.

в=18мм

h=11мм

t₁=7мм

t₂=4,4мм

(50…200)

По ГОСТ 23360-78 принимаем шпонку 18*11*56

Проверка на прочность:

≤ []=82МПа

[]=120 МПа.

=56-18=38мм

≤ [] Прочность обеспечена.

10.2. Хвостовика быстроходного вала.

в=8мм

h=7мм

t₁=4мм

t₂=3,3мм

(18…90)

По ГОСТ 23360-78 принимаем шпонку 8*7*56

Проверка на прочность:

≤ []=80,5МПа

=56-8=48мм

≤ [] Прочность обеспечена.

10.3. Шпонка хвостовика тихоходного вала.

в=18мм

h=11мм

t₁=7мм

t₂=4,4мм

(50…200)

По ГОСТ 23360-78 принимаем шпонку 18*11*110

Проверка на прочность:

≤ []

=110-18=92мм

≤ [] Прочность обеспечена.

11.Уточненный расчет валов

11.1.Быстроходный вал

Сечение А-А:

=1,6

r=2мм

m₁=(0,0247=0,2

=

β=0,97-1,5∙10^-4(Ϭ_в-400)=0,895

β_у =1

W_и=0,1 =4287,5мм³

Ϭ2_m=

A=

=13,2МПа

=1,6

=1,6

r=2мм

m₂=(0,0274=0,146

W_p=0,

=0,706

β=0,895

S==2,9МПа

S≥[S]-прочность сечения обеспечена

[S]=2МПа

11.2.Тихоходный вал

Сечение Б-Б:

Т₃=764,4Нм

М_и=279,5Нм

=1,7

r=2мм

m₁=(0,0247=0,32

следовательно

=

β=0,97-1,5∙10^-4(Ϭ_в-400)=0,95

β_у =1

W_и=0,1 =27462,5мм³

Ϭ_m=

A=

=43,6МПа

=1,9

=1,2

r=2мм

m₂=(0,0274=0,2

=1,35

W_p=0,

=0,7

β=0,95

S==8,15МПа

S≥[S]-прочность сечения обеспечена

[S]=2МПа

11.3.Под колесом

Сечение В-В:

Т₃=764,4Нм

М_и=325Нм

=

β=0,97-1,5∙10^-4(Ϭ_в-400)=0,95

β_у =1

W_и=0,1d³-=20759мм³

Ϭ_m=

A=

=35МПа

=2

W_p=0,d³-=44591,8мм³

=0,7

β=0,95

S==7,3МПа

S≥[S]-прочность сечения обеспечена

[S]=2МПа

12. Смазка редуктора

12.1. Смазка зубчатой передачи.

Объем масляной ванны задается из расчета:

V=(0,25…0,5)Р₃

Р₃=12кВт

V=(3…6)дм³

V=abh

b=540мм

а=105мм

h=80мм

Тип смазки выбираем в зависимости от контактных напряжений и окружной скорости зацепления.

Редуктор зубчатый цилиндрический одноступенчатый: межосевое расстояние 250мм, следовательно масса редуктора 250кг.

Заключение

В данном проекте спроектирован одноступенчатый горизонтальный цилиндрический редуктор с косыми зубьями со следующими техническими характеристиками:

1. Мощность на ведомом валу – 12 кВт

2. Частота вращения ведомого вала – 150 об/мин

3. Режим работы – средне-норм

4. Реверсируемость – р

5. Продолжительность включения – 35%

6. Коэффициент использования привода –

   1. в течение года – 0,6

   2. в течение суток – 0.8

Произведены расчеты основных узлов и деталей механического привода:

- проектный и проверочный расчеты зубчатой передачи, с предварительным выбором материалов колес;

- расчет нагрузки валов редуктора;

- расчет изгибающих и крутящих моментов валов редуктора;

- проектный, а затем проверочный (уточненный) расчеты валов;

- предварительный выбор подшипников качения, а затем проверка их пригодности;

-проверочный расчет шпонок на смятие.

Параметры редуктора:

Название	Обозначение	Значение
Межосевое расстояние	aw	250 мм
Передаточное число привода	uo	3,9
Частота вращения быстроходного вала	n1	2937 мин^-1
Частота вращения тихоходного вала	n2	753 мин^-1
Мощности, передаваемые валами	Р1 Р2 Р3	15кВт 13,7 кВт 12 кВт
Число зубьев для шестерни: для колеса:	Z1 Z2	33 163
Диаметры делительных окружностей:	d1 d2 dа1 dа2 df1 df2	84,2мм 415,8мм 89,2 мм 420,8 мм 77,9 мм 409,6 мм
Окружная скорость в зацеплении	V	3,3 м/с
Контактное напряжение		394 МПа
Силы в зацеплении	Ft Fr Fa	4140,5 кН 1532 кН 841 кН

Все расчеты получились удовлетворительными. Проведенные расчеты показали, что конструкция спроектированного редуктора соответствует указанным в задании характеристикам. По расчетным данным выполнен сборочный чертеж редуктора в масштабе 1:1.