18. Цикл многоступ-го компр-ра.

Компресс-м наз-ся устр-во / сжатия Г и паров. В зав-ти от констр-го оформления и принципа действия все компр-ры делятся на поршневые и центробеж-е. /получ-я Г выс Р исп-т многоступ-е компр-ры, в кот пониж-ся относ-е Р в кажлой ступени, повыш-ся КПД компр-ра и уменьш-ся мощ-ть двиг-ля/ привода компр-ра. Улучш-ся усл-я смазки поршня в цилиндре. Рассм. Теор-ю индик-ю диаграмму/ 3-х ступ-го компр-ра.(рис1) 1-2-сжатие Г в 1-й ступени до промеж-го Р-Р₂; 2-3- изоб-е охлаж-е в 1-м промеж-м холод-ке, Р₂=Р₃;3-4- сжатее Г во 2-й ступени до промеж-го Р-Р₄; 4-5-изоб-е охлаж-е во 2-м холод-ке, Р₄=Р₅; 5-6-сжатие Г в 3-й ступени до конеч-го Р. Обычно стрем-ся к тому, чтобы Г на выходе из холл-ка имел бы туже темпер-ру, с кот он поступил в предыд-ю ступень t₁=t₃=t₅(1); наиб выгодным явл многоступ-е сжатие при один-м отн-и Р во всех цилиндрах: Р_к/Р₄=Р₄/Р₂=Р₂/Р₁=х(2); х=³√ Р_к/Р₁, х=^m√P_k/P₁, где m-кол-во ступеней. Из равенств 1 и 2 следут и рав-во темпер-р на выходе из каждой ступени t₂=t₄=t₆и рав-во работ на каждую ступень. / опр-я работы на многоступ-й компр-р опр-т работу на одну ступень и умножают ее в m раз. 1) t=const, lт=P₁v₁*lnx=RT*lnx,Дж/кг; Lт=P₁v₁*lnx=mRT*lnx,Дж;

2) S=const lт=k/k-1*P₁v₁(x^k-1/k-1),Дж/кг; Lт= k/k-1*P₁V₁(x^k-1/k-1),Дж; 3) c=const lт=n/n-1*P₁v₁(x^n-1/n-1),Дж/кг; Lт= n/n-1*P₁V₁(x^n-1/n-1), Дж.

19. Цикл Отто.

При дв-ии поршня вправо открывается впускной клапан и смесь из карбюратора поступает в раб. V цилиндра (0-1), это не термодин-ий процесс, т.к. раб тело не меняет пар-ов состояния поршень движ-ся влево и совершая пр сжатия топливо-возд-й смеси1-2, т.к.процессы в ДВС быстротек-ие, то теплота не успевает рассеив-ся ч/з стенки цилиндра. процесс м. считать адиабатным. =V₁/V₂ Когда поршень в мертвой т., происх-т зажигание смеси. Хорошо подогретая смесь сгорает мгновенно и поршень не успевает переем-ся в обратном направлении: 2-3. =Р₃/Р₂; q₁=Cv(T₃-T₂). Под действ-м выс-го Р (т.3) поршень дв-ся вправо. Происх-т расшир-е прод-ов сгорания в адиабатном процессе 3-4. В т.4 откр-ся вып-ой клапан и часть прод-ов сгорания выходит в атмосферу. Оставш-ся продукт сгорания удол-ся при дв-ии поршня в такт выхлопа.4-1. q₂=Cv(T₁-T₄), Т₁- условно известна. _t=1-q₂/q₁=1-(T₄-T₁)/(T₃-T₂); 1-2: т.2 Т₂=Т₁ ^к-1, 2-3: т.3 Т₃= Т₁ ^к-1*, 3-4: т.4 Т₄=Т₁*, _t=1-1/ ^к-1 ; _t ц. Отто зав-т только от степени сжатия. Стремление пов-ть степ. сжатия привело к созданию теплового двигателя, в кот в нач-й момент сжим-ся чист-й воздух, t-ра кот. в конце сжатия намного прев-ит t-ру самовоспламенения топлива.

20. Цикл Дизеля (p=const).

0-1-поступление в раб-й V цилиндра чист-о воздуха; 1-2 адиобатное сжатие чистого воздуха. =V₁/V₂; =15-20; т.2-t-ра в т.2 на 200-300⁰ выше t-ры самовоспл-ия топлива. 2-3 –подвод и горение топлива. (~изобарным). =V₃/V₂; q=Cр(Т₃-Т₂); т.3- подвод топлива прекр-ся. 3-4- адиоб-ое расш-ние прод.сгор-я. т.4- откр-ся выпускной клапан, Р падает до атмосф-го; В пр. 4-1 прод-ы сгорания охлаждаются изохорным. q₂=Cv(T₁-T₄) , _t= 1-q₂/q₁; т.1: Т₁ задана; т.2: Т₂=Т₁* ^к-1; т.3: Т₃=Т₁* ^к-1*; т.4: Т₄=Т₃(V₃/V₄) ^к-1; _t=1-1/ ^к-1*^к-1 / К(-1); Составляем эффект циклов Отто и Дизеля, при один-х пар-х в т.1 и один-х Maх t-p и Р. _t=1-q₂/q₁, q_{2 ОТТО}= q_{2 дизель} , q_{1дизель}>q_{1 отто,} _{t диз}>_{t отто.}