- •Введение
- •Работа 1. Экспериментальное исследование условий псевдосжижения в системе дисперсный материал – газ применительно к работе печей для обжига в «кипящем слое»
- •Описание установки
- •Порядок выполнения эксперимента
- •Результаты эксперимента и вычислений заносить в таблицу.
- •Работа 2. Определение характеристик воздухораспределительной системы горизонтального конвертера методом физического моделирования
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Работа 3. Исследование режима движения газов в печи взвешенной плавки на физической модели
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Свойства воздуха при 760 мм рт. Ст.
- •Работа 4. Экспериментальные исследования истечения воздуха при его нагреве
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Работа 5. Оценка условий подачи дутья в слой расплава при различных вариантах
- •1) Зона окисления – зона непосредственного контакта расплава с дутьевой струей:
- •Теоретический расход кислорода:
- •Соответственно расход воздуха при 21% кислорода:
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Работа 6. Исследование конвективной теплопередачи в металлургическом рекуператоре
- •Описание установки
- •П орядок выполнения работы
- •Работа 7. Исследование динамики свободной струи
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Работа 8. Исследование условий внедрения верхней непогруженной струи в слой расплава
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Работа 9. Моделирование электрического поля электрической печи для обеднения шлаков при различных вариантах состава шлака
- •Описание установки
- •Порядок выполнения эксперимента
- •Работа 10. Экспериментальное исследование аэродинамических условий работы шахтной печи
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Работа 11. Определение аэродинамического сопротивления в трубопроводах различной конфигурации
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Работа 12. Исследование механического процесса многоподовой печи
- •Описание установки
- •Порядок выполнения работы
- •Средняя теплоемкость воздуха и газов
- •Свойства воздуха при 760 мм рт. Ст.
- •Содержание
1) Зона окисления – зона непосредственного контакта расплава с дутьевой струей:
3Fe + 2O2 = Fe3O4
3FeS + 5O2 = Fe3O4 + 3SO2
2) Зона обменного взаимодействия – в объеме расплава за пределами дутьевой струи: МеО + FeS = МeS + FeО – эту реакцию примем при условии полного возврата цветных металлов в форму сульфида.
Fe3O4 + 1/3FeS = 10/3FeO + 1/3SO2
Полнота протекания реакций обменного взаимодействия зависит от кинетических факторов, из которых главным является интенсивность массообмена в объеме расплава. Не имея возможности оценить кинетику этих реакций каким-либо уравнением, введем понятие условного коэффициента n как собирательной характеристики полноты протекания реакций взаимодействия магнетита с сульфидом железа.
Для рассматриваемой схемы, в которой выделим только поведение железа, получим:
Fe3O4 + n/3FeS = 10n/3FeO + n/3SO2 + (1-n)Fe3O4
3) Зона шлакообразования (верхняя часть ванны).
Вводим дополнительный коэффициент полноты ошлакования k.
10n/3FeO + 5/3n(1-k)SiO2 = 5/3n(1-k)(2FeOSiO2) + 10/3nkFeO
Предложенные уравнения реакций с использованием коэффициентов n и k отвечают факту наличия в конвертерных шлаках трех форм оксидного железа – магнетита Fe3O4, фаялита 2FeOSiO2 и вюстита FeO. Принятые коэффициенты играют роль косвенных характеристик температурных условий и интенсивности массообмена.
Вводим для расчетов также коэффициент «полноты окисления» сульфида железа . Выполнив на основании стехиометрии реакций окисления, обменного взаимодействия и ошлакования количественные расчеты на 100 кг штейна, содержащего, %: FeS – d, Fe – е, Fe3O4 – f, с использованием коэффициентов n, k, , получим удобные формулы для балансовых расчетов процесса
Теоретический расход кислорода:
VO2 = 0,267е+(d-n(0,175e+0,126f)18,18/(9+n), нм³
GO2 = 0,381е + (d-n(0,175e+0,126f)5,454/(9+n), кг
Соответственно расход воздуха при 21% кислорода:
Lтеор = 1,27е+(d-n(0,175e+0,126f)3,818/(9+n), нм³
Lпракт = изб Lтеор,
где изб – коэффициент избытка воздуха (по данным практики изб = 1,1-1,2)
Как результат комплексного рассмотрения физико-химических взаимодействий, требующих для заданного состава штейна определенного количества воздуха, подаваемого в аппарат, значения параметров и состава дутья, количества и конструкции фурм, особенности работы самого аппарата, – построена обобщенная формула оценки его производительности (по файнштейну или «белому матту»):
, т/год
где М1 – содержание Cu+Ni в исходном штейне, %; М2 – содержание Cu+Ni в файнштейне (или “белом матте”), %; d – содержание FeS в штейне, %; е – содержание Fe в штейне, %; n – коэффициент распределения кислорода между FeO и Fe3O4 (при n = 1 образуется только FeO, при n = 0 – только Fe3O4); – степень окисления FeS; nр – число работающих фурм; m – степень чистоты фурм; – коэффициент аэродинамики фурменной системы; q – доля кислорода в дутье (для воздуха q = 0,21); Кд – коэффициент использования конвертера под дутьем; N – число рабочих суток в году; dф – диаметр фурм, мм; Т – температура дутья, К.
Формула имеет универсальный характер и пригодна для расчетов конвертирования штейнов в аппаратах любой конструкции, при любом составе и давлении дутья, любом устройстве дутьевых систем, характеризуемых значением коэффициента .