Коэффициент долговечности равен 4, с. 38

K_HLj = ⁶  N _jно / N_{не j}  1,

Где N_{не j} – эквивалентное число циклов напряжений;

N_{но j} – базовое число циклов, определяемое в зависимости от твердости по Бринелю или Роквеллу,

N_но = 30 · (НВ)^2,4  340 · (HRC)^3.15 + 8 ·

При HRC  56 принимают N_но = 1,2 · 10⁸

N_но1 = 340 · (HRC₁^п_ср )^3,15 + 8 · 10⁶ =

N_но2 = 30 · (HВ_2ср )^2,4 =

Величина N_{не j} определяется по формуле

N_{не j} = N _{ j} · К _{не ,}

Где К _не – коэффициент приведения переменного режима работы к постоянному, определяется в зависимости от заданного режима работы по [7табл. 3] 3, табл. 4 К _не = 0,18;

N _{ j} = суммарное число циклов напряжений, N _{ j} = 60 · t_ · n_j

N _1 = 60 · t_ · n₁ =60·10000·972=5,83·10

N _2 = 60 · t_ · n₂ =60·10000·216=1,29·10

N _не1 = N _1 · К _не =5,83·10 ·0,18=1,05·10

N_{не 2} = N _{ 2} · К _не =1,29·10 ·0,18=2,32·10

При N _{не j}  N _{но j} принимают К _{HL j} = 1. Таким образом ,

К _{HL j} = К _HL2j = 1.

Определяем

_HP1 = _{H lim b1} / S_H1 · K_HL1 =1059/1.2·1=883 МПа

_HP2 = _{H lim b2} / S_H2 · K_HL2 =641/1,1·1=583 МПа

При расчете конических колес с круговыми зубьями _HP выбирается как наименьшее из двух, получаемых по формулам 3, с. 15

_HP = 0,45 · (_HP1 + _HP2 ) =0,45·(883+583)=660 МПа

_HP = 1,15 · _{HPj min} = 1,15 · 583=670 МПа

Окончательно принимаем _HP =660 МПа

Допускаемые напряжения изгиба 3, с. 18

_FPj = _{F lim bj} / S _{F j} · K _{F Lj} · K _{F Cj} , (2)

Где _{F lim b} - предел выносливости зубьев при изгибе, соответствующий базовому числу циклов перемен напряжений, определяется в зависимости от марки стали и ее химико-термической обработки по [7табл. 4] 3, с.16; S _F - коэффициент безопасности, S _F = 1,65 S _F , где S _F – коэффициент, учитывающий способ получения заготовки зубчатого колеса (для поковок и штамповок S _F = 1, для проката S _F = 1,15; для литых заготовок S _F = 1,3); K _{F L} – коэффициент долговечности; K _{F С} - коэффициент, учитывающий влияние двухстороннего приложения нагрузки. При нереверсивной (односторонней) нагрузке 3,с.15 K _{F С} =1 При реверсивной симметричной нагрузке

K _{F С} = 1 -  _{F С} , где  _{F С} - коэффициент, учитывающий влияние химико-термической обработки по табл. 3, табл. 5.

Для шестерни _{F lim b1} =600 МПа

S _F1 = 1,65 · S _{F 1} =1,65·1,15=1,9

K _FС1 = 1 -  _FС1 = 1-0,25=0,75

Для колеса

_{F lim b2} = 1,35 · НВ_{2 ср} + 100 =1,35·285,5+1000=485 МПа

S _{F 2} = 1,65 · S _{F 2} =1,65·1=1,65

K _FС2 = 1 -  _FС2 = 1-0,35=0,65

Коэффициент долговечности K _{F Lj} равен 3, с. 17

K _{F Lj} = ^mFj N_FO / N_FEj  1,

^mF = 6 НВ  350 и ^mF = 9 НВ  350.

N_FO - базовое число циклов напряжений, равное 4 · 10⁶

N_FЕ - эквивалентное число циклов напряжений, определяемое по формуле

N_FЕj = N_j · K_FЕj , где K_FЕj - коэффициент приведения переменного режима работы к постоянному.

Для типовых режимов определяется по табл. 3 3, с. 11.

N_FЕ1 = N_1 · K_FЕ1 =5,83·10 ·0,04=2,33·10

N_FЕ2 = N_2 · K_FЕ2 =1,29·10 ·0,06=7,74·10

При N_FЕj  N_FОj принимают К_FLj = 1, таким образом,

К_FL1 = К_FL2 = 1.

Определяем _FPj по формуле (2)

_FP1 = _{F lim b1} / S _F1 · K _{F L1} · K _{F C1} =600/1,9·1·0,75=239 МПа

_FP2 = _{F lim b2} / S _{F 2} · K _{F L2} · K _{F C2} =485/1,65·1·0,65=191 МПа