- •Отчет о производственной практике «Технология строительства моста через р. Ока в г. Калуга»
- •Омск-2008 Содержание
- •1 . Введение.
- •2 . Нпо “Мостовик”.
- •3. Характеристика района строительства
- •3.1. Климатическая характеристика района
- •3.2. Инженерно-гидрологическая характеристика района
- •3.3. Инженерно-гиологическая характеристика района
- •4 . Общие сведения о сооружении
- •4 .1. Общие данные
- •4.2. Опоры и фундаменты моста
- •4.3. Пролётные строения моста
- •4.4. Опорные части
- •4.5. Мостовое полотно
- •5. Обоснование реконструкции
- •5.1. Основными из конструктивных недостатков являются:
- •5.2. К наиболее серьезным недостаткам строительства следует отнести:
- •5.3. К недостаткам эксплуатации относятся:
- •5.4. Техническое состояние моста.
- •6. Организация основных строительных работ
- •6.1. Демонтаж проезжей части
- •6.2. Демонтаж центральных балок №3, 4, 5 пролетных строений существующего моста, частичная разборка верха существующих опор
- •6 .2.6. Технология разборки опор:
- •6.3. II стадия - продольная надвижка металлического пролетного строения
- •6 .4. III этап - демонтаж железобетонных балок №1, 2, 6, 7 существующего пролетного строения, частичная разборка существующих опор, добетонирование части опор до проектной отметки
- •6.4.1. Технология разборки опор:
- •6.5. IV этап - поперечная передвижка металлоконструкций пролетного строения
- •6.6. V этап - монтаж металлоконструкций ортотропной плиты пролетного строения.
- •6 .6.1. Технология монтажа ортотропнои плиты:
- •6 .7.1. Подмости для разборки береговых опор.
- •6.7.2. Технология резки опор:
- •7. Сооружение опор
- •7.1. Технологическая последовательность сооружения опоры оп 7(II)
- •7.2. Технологическая последовательность сооружения опоры оп 15(II)
- •7 .3. Ремонт поверхности промежуточных опор
- •8. Общая организация на строительной площадке
- •8.1. Подготовительные работы
- •8.1.1. Организация основной строительной площадки
- •8.1.2. Организация технологических площадок
- •8.1.3. Причальные сооружения
3.3. Инженерно-гиологическая характеристика района
Пойменная часть долины реки, поросшая кустарником, шириной до 100 м, с отметками 116.0 – 122.0 м в створе мостового перехода имеет постепенный переход к руслу реки. Русло реки имеет ширину 225 м, профиль дна симметричный. Дно реки сложено песками разной крупности. Правый берег представляет собой террасированный борт долины реки Оки.
Грунтовая толща, на обследованную глубину, представлена следующими инженерно – геологическими элементами (ИГЭ):
ИГЭ-1 представлен насыпными песками (дамба) средней крупности, среднеплотного сложения с прослоями плотных, влажные, местами в конце интервала погребенный грунт. Плотность сложения песков и плотность при доверительной вероятности α = 0.90 и 0.98 равна соответственно р = 1.71 г/см3 и 1.72 г/см3 . Угол внутреннего трения = 38°, модуль деформации Е = 34МПа. Расчетное сопротивление для песков Rо=250 КПа. Плотность песков составляет в рыхлом состоянии p=1.60 г/см3, в плотном - p=1.81 г/см3.
И ГЭ-2 пески гравилистые с прослоями крупных, средней крупности и гравийного грунта, средней плотности, с прослоями плотных влажные и водонасыщенные. Плотность песков при доверительной вероятности α = 0.90 и 0.98 равна соответственно р = 1.95 г/см3 и 1.94 г/см3 . Угол внутреннего трения при α = 0.85 и 0.95 равна соответственно = 38° и =32°. Удельное сцепление при α = 0.85 и 0.95 с = 1 кПа и 0.01(кгс/см2). Модуль деформации Е0 = 30 КПа (300 кгс/см2).
ИГЭ-3 – суглинки тугопластичные, легкие, местами с прослоями мягкопластичные, с гнездами и прослоями водонасыщенного песка. Плотность суглинков природной влажности при доверительных вероятностях α = 0.90 и 0.98 равна соответственно р = 1.98 г/см3 и 1.96 г/см3 . Угол внутреннего трения при доверительных вероятностях α = 0.85 и 0.95 равна соответственно = 18° и =15°. Удельное сцепление при доверительных вероятностях α = 0.85 и 0.95 соответственно С = 20 кПа и 0.20(кг/см2) и С = 13 кПа и 0.13(кг/см2). Угол внутреннего трения = 14°, удельное сцепление С=18 КПа; по результатам статического зондирования при удельном сопротивлении грунта конусу зонда Рq=1.7 МПа, угол внутреннего трения = 21°, удельное сцепление С=18 кПа.
ИГЭ-4 пески пылеватые, местами с прослоями мелких, среднеплотного сложения, с прослоями плотных, влажные до водонасыщенных, глинистые, с прослоями глин, угля, включениями пирита.
Плотность песков природной влажности вычислина при доверительной вероятности α = 0.90 и 0.98 и равна соответственно р = 1.89 г/см3 и 1.86 г/см3 . Угол внутреннего трения ср= 30° и 27°. Удельное сцепление С = 4 кПа и (0.04кг/см2) и С = 2.6 кПа и 0.026(кг/см2). Нормативное значение модуля деформации Е0 = 18 МПа (180 кг/см2).
И ГЭ-5 – щебенистые грунты представлены щебенем известняка от сильно до слабовыветрелых обломков, с глинистым заполнителем. Расчетное сопротивление для них рекомендуется равным 400 КПа (4.0 кг/см2).
ИГЭ-6 – известняки прочные, местами в кровле выветрелые до крупного щебня, местами окремнелые, трещиноватые, с известково-глинистым заполнителем. Предел прочности на одноосное сжатие изменяется от 275 кг/см2 до 705 кг/см2, с реднее значение 500 кг/см2, степень выветрелости изменяется от 0.92 до 0.99, среднее значение 0.96.
ИГЭ-7 – глины полутвердые, интервалами твердые, реже тугопластичные, от средне до сильнонабухающих, местами углистые, с тонкими прослоями песка (за счет запесоченности число пластичности меньше 17) и угля. Плотность глин природной влажности вероятности α = 0.90 и 0.98 равна соответственно р = 1.84 г/см3 и 1.81 г/см3 . За расчетные значения вычисленные при доверительных вероятностях α = 0.90 и 0.98 приняты: угол внутреннего трения = 10° и = 8°, удельное сцепление С = 52 КПа (0.52 кгс/см2) и С = 44 КПа (0.44 кгс/см2). Нормативное значение модуля деформации равно 18 МПа.