- •В. А. Тюков
- •Утверждено редакционно-издательским советом
- •Введение в теорию систем
- •1. Общие сведения об электромеханических системах
- •1.2. Процесс преобразования энергии
- •1.3. Электромеханические преобразователи энергии
- •1.4. Составы автоматических систем
- •1.5. Обобщенная структура электропривода
- •1.6. Электродвигатели для эмс
- •1.7. Преобразовательные устройства
- •1.8. Управляющие устройства. Способы управления эмс
- •1.10. Подбор типа редуктора
- •2.2. Общая характеристика устройства эмп
- •2.5. Принцип работы мпт
- •2.6. Принцип действия см
- •3. Электромагнитный момент эмп
- •3.1. Общие сведения.
- •3.2. Взаимодействие двух обмоток
- •3.3. Взаимодействие магнитных полей
- •3.4. Определение электромагнитного момента по изменению энергии.
- •3.5. О динамике электромагнитного момента.
- •3.6. Факторы нестабильности момента в системах с индукционными двигателями
- •3.7. Новые методы определения электромагнитного момента трехфазных асинхронных двигателей
- •3.8. Пульсационность электромагнитного момента
- •3.9. Динамический электромагнитный момент
- •4.2.Связь магнитного поля в воздушном зазоре с током обмотки
- •4.3. Обмоточная функция
- •4.4. Потокосцепление и индуктивность обмотки
- •4.5. Анализ обмоток.
- •4.6. Пространственные вектора
- •4.8. Многофазные обмотки
- •Используя равенство
- •Направление вращения полей гармонических в воздушном зазоре
- •5. Элементы общей теории эмп
- •5.1. Независимые величины и их производные
- •5.2. Превращение энергии в элементе проводника
- •5.3. Движение элемента под действием электромагнитной силы
- •5.4. Процессы в неподвижном элементе
- •6.1. Общий подход к математическому описанию эмс
- •6.2. Изображающие пространственные вектора
- •6.3. Обобщенные модели эмп
- •6.4. Обобщенная модель с взаимно вращающимися осями координат
- •6.5. Обобщенная модель с взаимно неподвижными осями координат
- •6.6. Использование моделей
- •6.7. К определению параметров обобщенного эмп
- •6.8. Использование уравнений Лагранжа для описания электромеханических преобразователей
- •7. Управление потоком энергии в эмс
- •7.2. Моменты и силы сопротивления в эмс
- •7.3. Способы, законы и системы управления в эмс
- •7.4. Рациональное распределение передаточных чисел
- •7.5. Оценка передаточного числа редуктора по быстродействию
- •7.6. Оценка передаточного числа редуктора по минимуму массы и стоимости модуля
- •7.7. Оценка передаточного числа по нагреву и целесообразности применения редуктора
- •7.10. Особенности работы дпт при питании выпрямителя
- •7.11. Энергодинамические характеристики силовой части приводов постоянного тока
- •7.12. Распределение потока энергии в индукционных двигателях
- •7.13. Законы регулирования частоты вращения
- •7.14. Машина двойного питания
- •7.16. Совместимость преобразователя и двигателя в эмс
- •7.22. Законы регулирования электропривода с частотным управлением
- •7.23. Расчет механических характеристик частотно-регулируемого
- •7.26. Математическая модель дпт при вариации способа возбуждения
- •О выборе типа эмс
- •2. Электромеханические преобразователи
- •3. Электромагнитный момент эмп
6.7. К определению параметров обобщенного эмп
Во многих моделях обобщенных ЭМП используются индуктивности LиМкак известные величины, т.е. параметры. Их расчет является сложной задачей и достоверность можно предполагать только с распределением магнитного поля в воздушном зазоре, которое обычно двухмерное. Именно в воздушном зазоре сосредоточена основная часть магнитной энергии.
Рассмотрим модель с взаимно неподвижными осями координат, на которых расположены ортогональные обмотки. Представим, что все обмотки равномерно распределены в бесконечно тонком слое, примыкающем к воздушному зазору.
Ток течет вдоль осиz, перпендикулярной плоскости чертежа, и распределен по гармоническому закону вдоль зазора (по азимуту). Тогда каждый тонкий слой можно характеризовать линейной плотностью тока, определяемой током слоя, приходящимся на единицу длины вдоль зазора.
Например, для обмотки d1имеем
,
где ez – единичный вектор по осиz;- ток в обмоткеd1;- среднее число проводников в обмотке d1на единичной длине вдоль зазора;- угловая координата вдоль зазора, выраженная в геометрических градусах;р– число пар полюсов.
Если в обмотке d1значениераспределено не по гармоническому (но всегда периодическому) закону, можно считать, что выражение соответствует первой пространственной гармонике линейной плотности тока.
Определяя напряженность магнитного поля в зазоре, создаваемую токовым слоемd1. Для этого введем скалярный потенциал магнитного полямсогласно условию. Потенциалм, как известно, удовлетворяет уравнению Лапласа, которое в рассматриваемом случае имеет аналитическое решение, получаемое, например, методом разделения переменных для цилиндрических координатr,,z. С учетом граничных условий для ненасыщенных сердечников
получается общее аналитическое выражение для , которое с учетом допущений=r1–r2<<r1,<<r2сводится к приближенной формуле:
.
Аналогичным путем можно рассчитать напряженность от обмоткиq1, сдвинутой по азимуту на/2 относительно обмоткиd1и характеризуемой токовым слоем:
.
Определив подобным образом напряженности от всех обмоток и суммируя их, получим:
Зная распределение и соответственно удельной магнитной энергии, можно найти полную магнитную энергию для зазора:
.
После интегрирования с учетом rdrr2drполучаем
.
В то же время, как известно, магнитная энергия обмоток может вычисляться через собственные и взаимные индуктивности обмоток:
Поскольку для Wмвыражения должны быть равны при произвольных значениях токов, то, приравнивая коэффициенты перед квадратами соответствующих токов или их произведениями, получают формулы для расчета собственных и взаимных индуктивностей обмоток.
Пусть, например, . Тогда
.
Индуктивное сопротивление обмотки статора равно X1=2f1L1.
Используются очевидные соотношения
2r2=D;=D/2p;n1=2mw1/D,
где D– внешний диаметр ротора,- полюсное деление,т– число фаз статорной обмотки,w1– число витков фазы.
Кроме того, учтем увеличение расчетного зазора за счет зубчатой структуры поверхностей сердечников коэффициентом зазораk>1 и за счет насыщения стали – коэффициентомk>1, а также учтем укорочение и распределение обмоток с помощью обмоточного коэффициентаk0<1. Тогда
.
Полученное выражение совпадает с формулой для главного индуктивного сопротивления обмотки переменного тока. Это естественно с физической точки зрения, поскольку X1иXrсвязаны с магнитным полем, проходящим через рабочий зазор.
Подобным образом определяются другие параметры обмоток.
Расчет параметров значительно усложняется для явнополюсных машин, когда const, но принципиально он может проводиться аналогичным путем.
В частности, при приближенном анализе поля находят распределение напряженности Нкак для неявнополюсной машины, а затем учитывают явнополюсность при переходе отНк индукцииВ=эНвведением некоторой гипотетической эффективной магнитной проницаемости для радиальной компоненты индукции:
.
Значение эизменяется от(пространство между полюсами) до(пространство под полюсами), что обеспечивает распределение радиальной индукции в зазоре, согласующееся с физическими представлениями.
Таким образом, из распределения магнитного поля ЭМП можно найти основные параметры, входящие в коэффициенты дифференциальных уравнений, которые описывают все электромагнитные процессы. Отсюда ясна важность детального изучения структуры магнитного поля в ЭМП всех типов.