-
Факторы, характеризующие условия резания:
1) прочностные и теплофизические характеристики обрабатываемого материала, наличие и свойства литейной или штамповочной корки;
2) жесткость технологической системы, характеристики металлорежущего оборудования, размеры режущих пластин, характеристики износостойкости инструмента;
3) геометрические параметры режущего инструмента;
4) температура резания;
5) глубина резания, подача, скорость резания.
-
Физические и технологические ограничения при оптимизации режимов резания
1) производительность обработки;
2) допускаемые или рациональные температуры контактных поверхностей, температура резания;
3) допускаемые силы резания;
4) себестоимость технологической операции;
5) крутящий момент и мощность резания.
Раздел 3. Обработка металлов давлением
80. Компоненты тензора деформации представляют собой:
1) изменения формы или размеров тела (или части тела) под действием внешних сил, а также при нагревании или охлаждении и других воздействиях, вызывающих изменение относительного положения частиц тела;
2) относительные удлинения (или относительные укорочения) волокон, расположенных по осям x,y,z;
3) относительные удлинения (или относительные укорочения) волокон, расположенных по осям x,y,z и тангенсы углов поворота двух взаимно перпендикулярных до деформации волокон;
4) тангенсы углов поворота двух взаимно перпендикулярных до деформации волокон.
81. Второй инвариант тензора деформации имеет вид:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
82. Первый инвариант тензора деформации имеет вид:
1)
;
2)
;
3)
4)
;
5)
83. Интенсивность деформации равна:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
84. Формулы Коши для определения компонент тензора деформаций определяются выражениями:
1)
2)
, (i = 1,2,3; j = 1,2,3);
3)
,
(i = 1,2,3; j = 1,2,3);
4)
;
5)
85. Формулы Коши для определения компонент тензора скоростей деформаций определяются выражениями:
1)
2)
, (i = 1,2,3; j = 1,2,3);
3)
,
(i = 1,2,3; j = 1,2,3);
4)
;
5)
86. Истинные деформации при растяжении определяются выражениями:
1)
;
2)
3)
4)
,
(i = 1,2,3; j = 1,2,3);
5)
.
87. Компонентами тензора напряжений являются:
1) только нормальные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат;
2) напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат;
3) нормальные и касательные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат;
4) только касательные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат.
88. Компоненты тензора напряжений:
1) являются скалярными величинами;
2) преобразуются при повороте системы координат с помощью соотношений, линейных относительно направляющих косинусов;
3) являются векторными величинами;
4) характеризуют нормальные и касательные напряжения на площадках, перпендикулярных осям координат;
5) являются тензорными величинами.
89. Второй инвариант тензора напряжений имеет вид:
1)
;
2)
;
3)
4)
5)
.
90. Интенсивность нормальных напряжений равна:
1)
2)
;
3)
;
4)
;
5)
.
91. Девиатор напряжений равен:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
92. Интенсивность касательных напряжений равна:
1)
2)
;
3)
;
4)
;
5)
.
93. Условие пластичности Мизеса может быть записано в виде:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
5)
.
94. Для сталей горячая обработка давлением соответствует гомологическим температурам:
1) 0,6-0,8;
2) 0,4-0,6;
3) 0,8-1,0;
4) 0,2-0,4;
5) 1,0-2,0.
95. Определяющие уравнения в общем случае связывают:
1) деформации с напряжениями;
2) предел текучести деформируемого материала с факторами, характеризующими условия деформирования;
3) предел текучести с деформациями, скоростями деформаций и температурами;
4) предел текучести с деформациями;
5) предел текучести с температурами.
96.
Формула
предназначена для вычисления:
1) общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры Tc ;
2) мощности индукционного нагревательного устройства;
3) определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v;
4) количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве;
5) средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве.
97.
Формула
предназначена для вычисления:
1) общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры Tc;
2) мощности индукционного нагревательного устройства;
3. определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v ;
4) количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве;
5) средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве.
98.
Формула
предназначена для вычисления:
1) общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры Tc;
2) требуемой мощности индукционного нагревательного устройства;
3) определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v;
4) количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве;
5) средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве.
99.
Формула
предназначена для вычисления:
1) общего количества теплоты, которое должно быть сообщено заготовке при ее нагреве до температуры Tc;
2) мощности индукционного нагревательного устройства;
3) определения температуры в круглой заготовке, движущейся внутри индуктора со скоростью v;
4) количества тепла Q , поступившего через торец стержня площадью F при его нагреве;
5) средней температуры заготовки при электроконтактном нагреве.
100. Для какого из материалов температура 470–350 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:
1) алюминиевый сплав АК4;
2) медный сплав БрАЖМц;
3) титановый сплав ВТ8;
4) сталь 45;
5) сталь У10.
101. Для какого из материалов температура 900–750 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:
1) алюминиевый сплав АК4;
2) медный сплав БрАЖМц;
3) титановый сплав ВТ8;
4) сталь 45;
5) сталь У10.
102. Для какого из материалов температура 1100–900 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:
1) алюминиевый сплав АК4;
2) медный сплав БрАЖМц;
3) титановый сплав ВТ8;
4) сталь 45;
5) сталь У10.
103. Для какого из материалов температура 1200–750 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:
1) алюминиевый сплав АК4;
2) медный сплав БрАЖМц;
3) титановый сплав ВТ8;
4) сталь 45;
5) сталь У10.
104. Для какого из материалов температура 1100–850 С рациональна для нагрева под горячую обработку давлением:
1) алюминиевый сплав АК4;
2) медный сплав БрАЖМц;
3) титановый сплав ВТ8;
4) сталь 45;
5) сталь У10.
105.
Формула
применительно
к продольной прокатке
означает:
1) относительное обжатие;
2) относительное удлинение;
3) вытяжку при прокатке;
4) относительное уширение;
5) условие постоянства объема.
106.
Формула
применительно
к продольной прокатке
означает:
1) относительное обжатие;
2) относительное удлинение;
3) вытяжку при прокатке;
4) относительное уширение;
5) условие постоянства объема.
107.
Формула
применительно к продольной прокатке
широкой полосы означает:
1) удельную работу деформации;
2) интенсивность деформаций;
3) среднюю интенсивность деформаций;
4) скорость деформации.
108.
Формула
применительно к продольной прокатке
широкой полосы означает:
1) удельную работу деформации;
2) интенсивность деформаций;
3) среднюю интенсивность деформаций;
4) скорость деформации.
109.
Формула
применительно
к продольной прокатке широкой полосы
означает:
1) удельную работу деформации;
2) интенсивность деформаций;
3) среднюю интенсивность деформаций;
4) скорость деформации.
110.
Формула
(К
1,15) применительно
к продольной прокатке широкой полосы
используется для расчета :
1) удельную работу деформации;
2) интенсивность деформаций;
3) среднюю интенсивность деформаций;
4) относительного обжатия.
111.
Формула
применительно к продольной прокатке
широкой полосы используется для расчета:
1) работы деформации;
2) силы деформирования;
3) скорости деформации;
4) мощности.
112. Предел текучести при горячей прокатке углеродистой стали находится в пределах:
1) 50–150 МПа;
2) 100–300 МПа;
3) 300–700 МПа;
4) 800–1500 МПа;
5) 1500–3000 МПа.
113. Предел текучести при холодной прокатке углеродистой стали находится в пределах:
1) 50–150 МПа;
2) 100–300 МПа;
3) 300–700 МПа;
4) 800–1500 МПа;
5) 1500–3000 МПа.
1
14.
Формула
применительно
к продольной прокатке широкой полосы
означает:
1) плотность теплового потока на торце стержня, выделенного в валке перпендикулярно поверхности контакта с заготовкой;
2) повышение температуры на участке поверхности контакта валка с заготовкой от некоторого равномерно распределенного источника тепла с плотностью теплового потока q;
3) среднюю плотность теплового потока на участке контакта валка с заготовкой;
4) количество теплоты, поступившей в валок при прокате одной заготовки;
5) повышение температуры валка после прокатки одной заготовки и выравнивания тепла.