133. При волочении тонкой стальной проволоки в результате влияния скорости деформации предел текучести возрастает:
1) примерно в 1,05–1,1 раз;
2) примерно в 1,1–1,3 раз;
3) примерно в 1,4–1,6 раз;
4) примерно в 1,6–2,0 раз;
5) примерно в 2–3 раза.
134. При волочении тонкой алюминиевой проволоки в результате влияния скорости деформации предел текучести возрастает:
1) примерно в 1,05–1,1 раз;
2) примерно в 1,1–1,3 раз;
3) примерно в 1,4–1,6 раз;
4) примерно в 1,6–2,0 раз;
5) примерно в 2–3 раза.
135. Формула выражает:
1) интенсивность деформации при волочении;
2) среднюю удельную работу деформации при волочении;
3) удельную работу деформации при горячем прессовании (выдавливании);
4) мощность, затрачиваемую на деформирование при волочении;
5) действительный предел прочности проволоки после волочения.
1
.
·
выражает:
1) интенсивность деформации при волочении;
2) среднюю удельную работу деформации при волочении;
3) удельную работу деформации при горячем прессовании (выдавливании);
4) мощность, затрачиваемую на деформирование при волочении;
5) действительный предел прочности проволоки после волочения.
137. Формула
. .
позволяет вычислить:
1) силу деформирования при прессовании;
2) мощность, затрачиваемую на деформирование при волочении;
3) среднюю удельную работу деформации при волочении;
4) работу деформации трения при волочении;
5) силу волочения.
138. Температура деформации при волочении проволоки может быть оценена по формулам:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
+
.
139. Наиболее точная количественная характеристика деформации для вычисления работы деформации при прессовании (выдавливании) может быть вычислена по формуле:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
140. Формула определяет:
1) усилие деформирования при горячем прессовании (выдавливании);
2) среднюю интенсивность деформации при прессовании (выдавливании);
3) усилие деформирования при волочении;
4) среднюю удельную работу деформации при горячем прессовании (выдавливании);
5) среднюю интенсивность деформации при волочении.
141. Формула определяет:
1) усилие деформирования при горячем прессовании (выдавливании);
2) среднюю интенсивность деформации при прессовании (выдавливании);
3) усилие деформирования при волочении;
4) среднюю удельную работу деформации при горячем прессовании (выдавливании);
5) среднюю интенсивность деформации при волочении.
142.
Формула
определяет:
1) усилие деформирования при горячем прессовании (выдавливании);
2) среднюю интенсивность деформации при прессовании (выдавливании);
3) усилие деформирования при волочении;
4) среднюю удельную работу деформации при горячем прессовании (выдавливании);
5) среднюю интенсивность деформации при волочении.
143. Машина для обработки металлических заготовок ударами падающих частей, приводящаяся в действие паром или сжатым воздухом давлением 0,7-0,9 МПа – это:
1) кривошипный штамповочный пресс;
2) ковочный паровоздушный молот;
3) горизонтально-ковочная машина;
4) гидравлический пресс;
5) ковочный пневматический молот.
144. Машина для обработки давлением металлических заготовок, имеющая постоянный ход, равный удвоенному радиусу кривошипа – это:
1) кривошипный штамповочный пресс;
2) ковочный паровоздушный молот;
3) горизонтально-ковочная машина;
4) гидравлический пресс;
5) ковочный пневматический молот.
145. Машина для обработки давлением металлических заготовок, штамп которой состоит из неподвижной матрицы, подвижной матрицы и пуансона – это:
1) кривошипный штамповочный пресс;
2) ковочный паровоздушный молот;
3) горизонтально-ковочная машина;
4) гидравлический пресс;
5) ковочный пневматический молот.
146. Машина для обработки давлением металлических заготовок, действие которой основано на увеличении сил в соответствии с законом гидростатического давления Паскаля – это:
1) кривошипный штамповочный пресс;
2) ковочный паровоздушный молот;
3) горизонтально-ковочная машина;
4) гидравлический пресс;
5) ковочный пневматический молот.
147. Машина для обработки металлических заготовок ударами падающих частей, имеющая компрессорный цилиндр для сжатия воздуха до 0,2 -0,3 МПа и рабочий цилиндр, поршень и шток которого является бабой – это:
1) кривошипный штамповочный пресс;
2) ковочный паровоздушный молот;
3) горизонтально-ковочная машина;
4) гидравлический пресс;
5) ковочный пневматический молот.
148. Какие из формул предназначены для вычисления работы деформации при осадке:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
.
149. Какие из формул предназначены для вычисления удельного давления под прошивнем при открытой прошивке:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
.
150. Какие из формул предназначены для вычисления удельного давления под прошивнем при закрытой прошивке:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
.
151. Какие из формул предназначены для вычисления среднего усилия при осадке:
1)
;
2)
;
3)
;
4)
;
5)
.
152. При кратковременном соприкосновении штампа с нагретой заготовкой контактная температура равна:
1) начальной температуре штампа;
2) начальной температуре заготовки;
3) полусумме начальных температур заготовки и штампа;
4) сумме начальных температур заготовки и штампа;
5) 600-700 C.
-
Распределение температуры в штампе, представленное данным графиком,
соответствует времени контакта заготовки со штампом, равном:
1) 0,001 с;
2) 0,005 с;
3) 0,01 с;
4) 0,05 с;
5) 0,15 с.
1
54. Распределение
температуры в штампе, представленное
данным графиком,
соответствует времени контакта заготовки со штампом, равном:
1) 0,001 с;
2) 0,005 с;
3) 0,01 с;
4) 0,05 с;
5) 0,15 с.
-
Распределение температуры в штампе, представленное ниже,
соответствует времени контакта заготовки со штампом, равном:
1) 0,001 с;
2) 0,005 с;
3) 0,01 с;
4) 0,05 с;
5) 0,15 с.
156. Зависимость плотности теплового потока от времени контакта соответствует:
1) штамповке на молотах;
2) штамповке на прессах и ГКМ;
3) высокоскоростной штамповке;
4) прокатке;
5) волочению.
157. Зависимость плотности теплового потока от времени контакта соответствует:
1) прокатке;
2) штамповке на молотах;
3) высокоскоростной штамповке;
4) штамповке на прессах и ГКМ;
5) волочению.
158. Зависимость плотности теплового потока от времени контакта соответствует:
1) прокатке;
2) штамповке на молотах;
3) высокоскоростной штамповке;
4) штамповке на прессах и ГКМ;
5) волочению.
159. Зависимость температуры поверхности штампа от времени выравнивания (остывания) при начальная температура штампа равной 200 градусов, начальной температуре контакта – 600 С, представленная данным графиком,
соответствует времени контакта:
1) 0,0001 с – штамповке взрывом;
2) 0,003 с – высокоскоростной штамповке;
3) 0,015 с – штамповке на молотах;
4) 0,2 с- штамповке на прессах;
5) 1 с- - штамповке на прессах.
160. Зависимость температуры поверхности штампа от времени выравнивания (остывания) при начальная температура штампа равной 200 градусов, начальной температуре контакта – 600 С, представленная данным графиком,
соответствует времени контакта :
1) 0,0001 с – штамповке взрывом;
2) 0,003 с – высокоскоростной штамповке;
3) 0,015 с – штамповке на молотах;
4) 0,2 с- штамповке на прессах;
5) 1 с- - штамповке на прессах.
161. Зависимость температуры поверхности штампа от времени выравнивания (остывания) при начальная температура штампа равной 200 градусов, начальной температуре контакта – 600 С, представленная данным графиком,
соответствует времени контакта:
1) 0,0001 с – штамповке взрывом;
2) 0,003 с – высокоскоростной штамповке;
3) 0,015 с – штамповке на молотах;
4) 0,2 с – штамповке на прессах;
5) 1 с – штамповке на прессах.
162. Штамп перед началом работы предварительно:
1) охлаждают, разбрызгивая СОЖ, для уменьшения контактной температуры;
2) нагревают на 200 – 250 С для уменьшения колебаний температуры;
3) выдерживают при температуре окружающей среды;
4) нагревают на 400 – 500 С для уменьшения колебаний температуры;
5) охлаждают жидким азотом для уменьшения контактной температуры.