- •В. М. Шаповалов математическое моделирование процессов переноса
- •Волгоградский государственный технический университет
- •В. М. Шаповалов
- •Введение……………………………………………………………………6
- •Глава 1. Моделирование отдельных задач гидродинамики…….… 12
- •1.6.2. Течение вязкой жидкости в плоской щели………………………31
- •Глава 2. Отдельные задачи теории теплопроводности………….……79
- •2.7. Теория пленочной конденсации Нуссельта……..…………………106
- •Приложение 6. Фрагмент выпускной бакалаврской работы Шахминой е.В. На тему «Построение математической модели течения материала в резиносмесителе «Бенбери»»….………..……….154
- •Введение
- •Глава 1. Моделирование отдельных задач гидродинамики
- •1.1. Реологические уравнения
- •Истечение жидкости из отверстия в дне сосуда
- •1.3. Истечение при переменном уровне
- •1.4. Истечение высоковязкой жидкости из сосуда
- •1.5. Течение жидкости по вертикальной поверхности
- •Проинтегрируем уравнение движения
- •1.6. Установившееся движение вязкой несжимаемой жидкости по цилиндрическим и призматическим трубам
- •1.6.1. Течение в трубе эллиптического сечения
- •Лука Пачоли
- •1.6.2. Течение вязкой жидкости в плоской щели
- •1.6.3. Совместное течение двух несмешивающихся жидкостей в плоском канале (стратифицированное течение)
- •1.6.4. Аксиальное течение вязкой жидкости в кольцевом канале
- •1.6.5. Напорное течение вязкой жидкости в прямоугольном канале
- •1.6.6. Течение степенной жидкости в плоской щели
- •1.6.7. Течение среды Бингама в круглой трубе
- •1.7. Течение в кольцевом зазоре при поступательном движении внутреннего цилиндра
- •1.8. Сдвиговое течение вязкой жидкости в клинообразном зазоре
- •1.9. Течение вязкой жидкости в коаксиальном зазоре при вращении одного из цилиндров
- •1.10. Фильтрация через неподвижные пористые слои. Закон Дарси
- •1.10.1. Фильтрация через плоскую пористую стенку
- •1.10.2. Фильтрация через пористую цилиндрическую стенку
- •Глава 2. Отдельные задачи теории теплопроводности
- •2.1. Диссипативный саморазогрев жидкости в условиях простого сдвига
- •2.2. Диссипативный саморазогрев при напорном течении
- •2.3. Теплопроводность охлаждающего ребра
- •2.4. Нестационарная теплопроводность пластины
- •2.5. Нестационарная теплопроводность неограниченного цилиндра
- •Нестационарная теплопроводность шара при граничных условиях 3-го рода
- •2.7. Теория пленочной конденсации Нуссельта
- •2.9. Нестационарная массопроводность плоской стенки
- •Литература
- •Приложения
- •Соответственно, на валу второго ротора
- •Потребляемая мощность первым ротором . Вторым
- •Аналогично
- •Литература
- •400131 Волгоград, просп. Им. В. И. Ленина, 28
- •400131 Волгоград, ул. Советская, 35.
1.8. Сдвиговое течение вязкой жидкости в клинообразном зазоре
Я прожил жизнь. Добился признания как математик.
Никогда не испытывал к кому-либо ненависти.
Я не сделал ничего дурного, и мне будет легко умирать.
Лагранж.
Такой вид течения имеет место при нанесении составов способом
втирания в процессах нанесения покрытия. Течение вызывается не перепадом давления, а относительным движением стенок жидкостного канала. Одной из стенок обычно является сам материал, а другой – нож (ракля), пластина (рис. 1.18, а), валок (рис. 1.18, б).
Валок бывает рифленым (для тиснения поверхности покрытия), жестким, пористым, упругим. В зазоре возникают следующие эффекты: в составе возникают нормальные напряжения (обуславливают распорное давление), вдавливающие состав в материал (ткань). Возникает разогрев жидкости и повышение текучести за счет диссипации механической энергии.
Найдем характеристики простейшего сдвигового течения в сходящемся канале. Материал считается непроницаемым, несжимаемым. Расчетная схема течения представлена на рис. 1.19. Нож считаем жестким, а наносимый состав - ньютоновской жидкостью.
Начальный зазор - h0, конечный h1, толщина покрытия
- h. Считаем наклонную поверхность ножа неподвижной,
а подложку движущейся поступательно с постоянной скоростью V. Необходимо найти распределение давления Р по длине зазора, толщину покрытия h, расход жидкости. Считаем давление однородным по высоте зазора. Течение в зазоре описывается уравнением движения (течение двумерное или плоское) и уравнением неразрывности:
, , .
Граничные условия задачи. Для скорости – условие прилипания жидкости к ограничивающим поверхностям: нижней, движущейся поступательно y=0, x = V, и верхней - наклонной, но неподвижной
y =h(x), x=0, где h(x) – уравнение поверхности ножа или текущая высота клинообразного зазора.
Условия для давления. Давление на входе в канал и на выходе атмосферное. Без снижения общности можем положить атмосферное давление равным нулю x=0, P=0; x=l, P=0.
Учитывая, что функция Р не зависит от переменной y, дважды интегрируем уравнение движения
.
Постоянные с1 и с2 находим, используя граничные условия для скорости. Из первого условия имеем c2= - V. Второе условие дает соотношение
,
откуда
.
Подставляя найденные постоянные интегрирования в выражение для скорости, получим выражение для осевой скорости
,
Разрешив это уравнение относительно скорости, находим
.
Объемный расход в любом поперечном сечении канала постоянен Q=const, но пока неизвестен. Найдем объемный расход для ножа единичной ширины путем интегрирования осевой скорости по высоте зазора
.
Отсюда получаем для давления дифференциальное уравнение первого порядка
.
Чтобы проинтегрировать это уравнение необходимо знать продольное распределение высоты зазора. Найдем функцию h(x) из геометрических соотношений. Искомая функция линейна, поэтому можем записать
h=h0-ax.
Неизвестная постоянная «а» находится из условия x=l, h=h1. При этом имеем h1=h0-al. Откуда a=(h0-h1)/l, где l – протяженность зоны течения.
С учетом линейной зависимости высоты зазора от продольной координаты имеем для давления уравнение
.
Разделим переменные и проинтегрируем, с учетом условия для давления, т.е. в пределах от x=0, P=0, до x, P
Выполним замену переменных: z=h0-ax, dz =-adx. При этом имеем следующие интегралы:
;
Таким образом, давление описывается функцией
Значение расхода найдем, используя граничное условие для давления в конце зоны течения x=l, P=0. Имеем равенство
.
Откуда
.
Толщина покрытия находится из условия неразрывности. Объемный расход покрытия для полотна единичной ширины на большом удалении от ракеля определяется равенством Q=Vh. Рассматривая совместно это выражение и ранее найденный объемный расход, находим
.
Согласно полученному выражению толщина покрытия не зависит от протяженности зоны течения l, а только от соотношения высот входного зазора и выходного.
В частности, при h1=h0 (нож расположен горизонтально) толщина покрытия составляет . Таким образом, в реальных условиях толщина покрытия находится в интервале .
Подъемную силу (или силу втирания) можно определить с помощью интеграла, используя найденное ранее распределение давления в зазоре (см. рис. 1.20)
.
Сила трения со стороны жидкости Т (горизонтальное усилие, необходимое для перемещения ножа) определяется интегрированием касательного напряжения, действующего на поверхность
, .
Распределение давления по длине зазора носит экстремальный характер. Можно найти максимальное давление в зазоре. Координата Рмах находится из условия . Далее найденную абсциссу точки максимума давления необходимо подставить в выражение для давления Р(х).
Пример.
Наносится покрытие посредством наклонного ножа. Высота передней кромки ножа 5 мм, задней 0,5 мм. Найти толщину покрытия.
Решение.
Подставим численные значения в расчетную формулу
.
Задачи.
-
Как связаны угол наклона ножа и толщина покрытия?
-
Используя данные примера, найти расход наносимой жидкости, если ширина ножа 0,5 м., а скорость нанесения 0,1 м/с.