16

Исходные данные

Параметры здания (м):

размеры здания в плане L₁ х L₂=19,8х72

сетка колонн l₁ х l₂=6,6х7,2

Высота этажа Н_эт, м – 4,2

Число этажей n – 6

Полное значение временной нагрузки

на междуэтажное перекрытие , кН/м² – 10

Пониженное значение временной нагрузки

на междуэтажное перекрытие ^l, кН/м² – 6

Расчётное сопротивление грунта R, МПа – 0,4

Класс напрягаемой арматуры для плит перекрытия Ат-VII

Класс бетона для сборных плит перекрытия В40

Район строительства по снеговой нагрузке IV

Плита ребристая h=350мм

Содержание

1. Проектирование сборной железобетонной плиты перекрытия 3

1.1 Конструктивная схема сборного балочного перекрытия (рис. 1.1) 3

1.2 Расчет ребристой плиты по предельным состояниям 3

2. Расчет и конструирование неразрезного ригеля 15

2.1 Расчетная схема ригеля 15

2.2 Вычисляем изгибающие моменты в расчетных сечениях ригеля 16

2.3 Расчёт прочности ригеля по сечениям, нормальным к продольной оси 20

2.4 Расчёт прочности ригеля по сечениям, наклонным к продольной оси 23

3. Проектирование колонны 27

3.1 Определение усилий в колонне 27

3.2 Определение усилий в средней колонне 28

3.3 Расчет прочности средней колонны 32

3.4 Консоль колонны 34

3.5 Конструирование арматуры колонны 36

3.6 Фундамент колонны 36

4. Расчет и конструирование монолитного перекрытия 39

4.1 Конструктивная схема монолитного перекрытия 39

4.2 Многопролетная плита монолитного перекрытия 39

4.3 Многопролетная второстепенная балка 41

5. Расчет стыка ригеля с колонной 46

6. Стык колонны с колонной 48

7. Расчет каменного простенка 50

Список литературы 55

1. Проектирование сборной железобетонной плиты перекрытия

1.1 Конструктивная схема сборного балочного перекрытия (рис. 1.1)

Рисунок 1.1

1.2 Расчет ребристой плиты по предельным состояниям

1.2.1 Данные для расчета

Тяжелый бетон класса В40:

1) Расчетные сопротивления:

- сжатие осевое R_b=22 МПа;

- растяжение осевое R_bt=1,4 МПа;

2) Нормативные сопротивления:

- сжатие осевое R_bn=29 МПа;

- растяжение осевое R_btn=2.1 МПа;

3) Начальный модуль упругости E_b=32,5*10³ МПа.

Стержневая арматура Ат-VII:

1) Нормативное сопротивление растяжению R_sn=R_s,ser=1175 МПа;

2) Расчетные сопротивления:

- растяжению продольной, поперечной и отогнутой при расчете по наклонному сечению на действие изгибающего момента R_s=980 МПа;

- растяжению поперечной и отогнутой при расчете по наклонному сечению на действие поперечной силы R_sw=785 МПа;

- сжатию R_sc=500 МПа;

3) Модуль упругости E_s=190000 МПа.

1.2.2 Расчетный пролет и нагрузки

Для установления расчетного пролета плиты предварительно задаемся размерами сечения ригеля

Размер кратен 50 мм.

h_риг=550мм

b_риг=220÷275=250 мм

Находим предварительное напряжение

σ_sp≈0,6R_sn

σ_sp≈0,6*1175=705 МПа

σ_sp+P ≤ R_s,ser

σ_sp–P ≥ 0,3R_sn

P=79,896 МПа

705+79,896 ≤ 1175 МПа

705–79,896 ≥ 0,3*1175 МПа

Принимаем σ_sp=705 МПа.

Определяем передаточную прочность

R_bp=40/2=20 МПа

Определяем расчетный пролет плиты (Рис. 1.2)

l₀=l–b_риг/2=7,2–0,25/2=7,075 м

Рисунок 1.2

Таблица 1: Нормативные и расчетные нагрузки на 1м² перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, Н/м^2	γf	Расчетная нагрузка, Н/м^2
Постоянная: - собственный вес плиты - цементный раствор (ρ=2,2 м^3, S=20мм) - керамическая плитка (ρ=1,8 м^3, S=13мм)	2500 440 234	1,1 1,3 1,1	2750 572 257,4
Итого:	3174		3579,4
Временная: в том числе: - длительная - кратковременная	10000 6000 4000	1,2 1,2 1,2	12000 7200 4800
Полная нагрузка: в том числе: - постоянная + длительная - кратковременная	13174 9174 4000		15579

Определяем расчетную нагрузку на 1м длинны плиты, при ширине плиты 2,2м.

Полная расчетная нагрузка:

g+V=15,579*2,2*0,95=32,56 кН/м;

Полная нормативная нагрузка:

g_n+V_n=13,174*2,2*0,95=27,54 кН/м;

Нормативная постоянная и длительная нагрузка:

g_n+V_n^l=9,174*2,2*0,95=19,174 кН/м.

1.2.3 Усилия от расчетных и нормативных нагрузок

От полных расчетных нагрузок (Рис. 1.3):

М=(g+V)*l₀²/8=32,56*7,075²/8=203,73 кН*м

Q=(g+V)*l₀/2=32,56*7,075/2=115,18 кН

Рисунок 1.3

От полных нормативных нагрузок (Рис. 1.4):

М=(g_n+V_n)*l₀²/8=27,54*7,075²/8=172,32 кН*м

Рисунок 1.4

От нормативных постоянных и длительных нагрузок (Рис. 1.5):

М=(g_n+V_n^l)*l₀²/8=19,174*7,075²/8=119,97 кН*м

Рисунок 1.5

От собственного веса плиты (Рис. 1.6):

М=q*l₀²/8=2,5*2,2*0,95*7,075²/8=32,7 кН*м

Рисунок 1.6

Вычертим рабочее сечение ребристой плиты (Рис. 1.7):

Рисунок 1.7

1.2.4 Расчет прочности плиты по сечению нормальному к продольной оси

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА:

РАСЧЕТНЫЙ ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ ПОЛНОЙ НАГРУЗКИ М (Н*ММ): 203730000;

ШИРИНА РЕБРА В(ММ): 140;

РАБОЧАЯ ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ Н0 (ММ): 320;

ШИРИНА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ ВF’ (MM): 2170;

ВЫСОТА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ HF’ (ММ): 50;

ПРИЗМЕННАЯ ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА Rb (Mпа): 22;

КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ БЕТОНА GAMMAB2: 0.9;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ АРМАТУРЫ Rs (Мпа): 980;

ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ В АРМАТУРЕ SIGMASP (Мпа): 705;

МИНИМАЛЬНЫЙ ПРОЦЕНТ АРМИРОВАНИЯ MYmin (%): 0,05;

КОЭФФИЦИЕНТ, ПРИНИМАЕМЫЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ КЛАССА АРМАТУРЫ η: 1,1.

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА:

ПЛОЩАДЬ АРМАТУРЫ (ММ^2): 604,936279296875

Принимаем 2Ø20 As=628 мм²

1.2.5 Расчет геометрических характеристик приведенного сечения

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА:

ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ Н (ММ): 350;

ВЫСОТА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ HF’ (ММ): 50;

ВЫСОТА НИЖНЕЙ ПОЛКИ HF (ММ): 0;

ШИРИНА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ ВF’ (MM): 2170;

ШИРИНА НИЖНЕЙ ПОЛКИ ВF (MM): 0;

ШИРИНА РЕБРА В(ММ): 140;

ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ Asp (MM^2): 628;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ Еs (Мпа): 190000;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ БЕТОНА Еb (Мпа): 32500;

КОЭФФИЦИЕНТ УЧИТЫВАЮЩИЙ ВЛИЯНИЕ НЕУПРУГИХ ДЕФОРМАЦИЙ, БЕТОНА РАСТЯНУТОЙ ЗОНЫ GAMMA: 1,75;

КОЭФФИЦИЕНТ УЧИТЫВАЮЩИЙ ВЛИЯНИЕ НЕУПРУГИХ ДЕФОРМАЦИЙ, БЕТОНА РАСТЯНУТОЙ ЗОНЫ GAMMA’: 1,5;

ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ ДЛЯ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ asp (мм): 30.

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА:

Ired=1264900608 (MM^4) Y0=276,1627807617188 (MM)

W’red=17130936 (MM^4) Wred=4580272 (MM^4)

Wpl’=25696404 (MM^3) Wpl=8015476 (MM^3)

Ared=150500 (MM^2)

1.2.6 Расчет потерь предварительного напряжения при натяжении арматуры на упоры

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА:

ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ В АРМАТУРЕ SIGMASP (Мпа): 705;

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ СОБСТВЕННОГО ВЕСА ПЛИТЫ Mg (H*MM): 32700000;

ПЛОЩАДЬ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ Asp (MM^2): 628;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ АРМАТУРЫ Rs (Мпа): 1175;

ПЕРЕДАТОЧНАЯ ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА Rbp (Мпа): 20;

ПЛОЩАДЬ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ Ared (MM^2): 15050;

МОМЕНТ ИНЕРЦИИ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ Ired (MM^4): 1264900608;

РАССТОЯНИЕ ОТ НИЖНЕЙ ГРАНИ ДО Ц.Т. СЕЧЕНИЯ Y0 (MM): 276,16281127929;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ ОТ УСАДКИ БЕТОНА SIGMA 8 (Мпа): 40.

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА:

ОБЩИЕ ПОТЕРИ НАПРЯЖЕНИЯ 153,4683074951172 МПа;

ПЕРВЫЕ ПОТЕРИ 86,21255493164062 МПа;

ВТОРЫЕ ПОТЕРИ 67,25575256347656 МПа;

SIGMA 1 21,14999961853027 МПа;

SIGMA 2 65 МПа;

SIGMA 6 6,25588446855545Е-002 МПа;

SIGMA 9 27,2557487487793 МПа.

1.2.7 Расчет поперечной арматуры изгибаемых элементов

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА :

ПОПЕРЕЧНАЯ СИЛА В СЕЧЕНИИ Q (Н): 115180;

РАБОЧАЯ ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ НО (ММ): 320;

ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ Н (ММ): 350;

ШИРИНА РЕБРА В (ММ): 140;

ВЫСОТА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ HF' (ММ): 50;

УСИЛИЕ ОБЖАТИЯ (Н*ММ): 346656;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА РАСТЯЖЕНИЮ Rbt (Мпа): 1,4;

РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННАЯ ПОСТОЯННАЯ НАГРУЗКА G1 (Н/ММ): 7,480;

РАВНОМЕРНО РАСПРЕДЕЛЕННАЯ ВРЕМЕННАЯ НАГРУЗКА V1 (Н/ММ): 25,080;

ПРИЗМЕННАЯ ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА Rb (Мпа): 22;

КОЭФФИЦИЕНТ УСЛОВИЙ РАБОТЫ БЕТОНА GAMMAB2: 0,9;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРЫ Rsw (Мпа): 285;

ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ ПОПЕРЕЧНЫХ СТЕРЖНЕЙ A_s(ММ^2): 101;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ ПОПЕРЕЧНОЙ АРМАТУРЫ Esw (Мпа): 200000;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ БЕТОНА ЕЬ (Мпа): 32500;

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА :

ПОПЕРЕЧНАЯ АРМАТУРА УСТАНАВЛИВАЕТСЯ ПО КОНСТРУКТИВНЫМ ТРЕБОВАНИЯМ

1.2.8 Расчет по образованию нормальных трещин

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДПЯ РАСЧЕТА :

МОМЕНТ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЕЧЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНО НИЖНИХ ВОЛОКОН

Wred (ММ^4): 4580272;

ТО ЖЕ С УЧЕТОМ НЕУПРУГИХ ДЕФОРМАЦИЙ Wpl (MM^4): 8015476;

ДЛИНА НАТЯГИВАЕМОГО СТЕРЖНЯ L (ММ): 7,35;

ЕКСЦЕНТРИСИТЕТ УСИЛИЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ Еор2 (ММ): 246,164;

ПРЕДВАРИТ. НАПРЯЖЕНИЯ В АРМАТУРЕ С УЧЕТОМ ВСЕХ ПОТЕРЬ Р2(Н): 346656;

ПЛОЩАДЬ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ Ared(MM^2) 150500;

РАССТОЯНИЕ ОТ НИЖНЕЙ ГРАНИ ДО ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ СЕЧЕНИЯ Y0 (ММ): 276,163;

МОМЕНТ ИНЕРЦИИ ПРИВЕД. СЕЧЕНИЯ ОТНОСИТ. ЕГО ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ

Ired (MM^4): 1264900608;

ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТА Н (ММ): 350;

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ В СЕЧЕНИИ ОТ ПОЛНОЙ НОРМАТИВ. НАГРУЗКИ

Mser (H*MM): 172320000;

КОЛИЧЕСТВО СТЕРЖНЕЙ, НАТЯГИВАЕМЫХ ОДНОВРЕМЕННО N: 2; РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА РАСТЯЖЕНИЮ Rbt,ser (Мпа): 2,1;

ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ В АРМАТУРЕ SIGMAsp(Mna): 705; РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА Rb,ser (Мпа): 22;

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА :

МОМЕНТ ТРЕЩИНООБРАЗОВАНИЯ (Н*ММ): 103548448;

НОРМАЛЬНЫЕ ТРЕЩИНЫ В СЕЧЕНИИ ОБРАЗУЮТСЯ

РАДИУС ЯДРА СЕЧЕНИЯ R (ММ): 30,43370056152344.

1.2.9 Расчет по образованию нормальных трещин на стадии изготовления

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА :

МОМЕНТ СОПРОТИВЛЕНИЯ СЕЧЕНИЯ ОТНОСИТЕЛЬНО ВЕРХНИХ ВОЛОКОН

Wred (MM^4): 17130936;

ТО ЖЕ С УЧЕТОМ НЕУПРУГИХ ДЕФОРМАЦИЙ W'pl (ММ^4): 25696404;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ ОТ БЫСТРОНАТЕКАЮЩЕЙ ПОЛЗУЧЕСТИ SIGMA6 (МПа) 6,25Е-002;

ПЛОЩАДЬ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ Asp (Мпа): 628;

ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ asp (Мпа): 30;

ПЛОЩАДЬ ПРИВЕДЕННОГО СЕЧЕНИЯ Ared (Мпа): 150500;

РАССТОЯНИЕ ОТ НИЖНЕЙ ГРАНИ ДО ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ СЕЧЕНИЯ

Y0 (ММ): 2761629943847;

МОМЕНТ ИНЕРЦИИ ПРИВЕЛ. СЕЧЕНИЯ ОТНОСИТ. ЕГО ЦЕНТРА ТЯЖЕСТИ

Ired (MM^4): 1264900608;

ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ НИЖНЕЙ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ As (MM): 0;

ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ as (MM): 0;

МАССА ОДНОГО МЕТРА ПОГОННОЙ ДЛИНЫ ПЛИТЫ G (Н/М): 2500; РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА РАСТЯЖЕНИЮ Rbt,ser (Мпа): 1,4;

ПРЕДВАРИТЕЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ В АРМАТУРЕ С УЧЕТОМ ПЕРВЫХ ПОТЕРЬ

SIGMA SP (Мпа): 5;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА Rb ,ser (Мпа): 22;

РАССТОЯНИЕ ОТ ТОРЦА ПЛИТЫ ДО МОНТАЖНЫХ ПЕТЕЛЬ 1(М): 0.80000001192092;

ПЕРЕДАТОЧНАЯ ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА Rbp (Мпа): 20;

РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА :

МОМЕНТ ТРЕЩИНООБРАЗОВАНИЯ (Н*ММ): -19381472;

ТРЕЩИНЫ В ВЕРХНЕЙ ЗОНЕ ОБРАЗУЮТСЯ

Для предотвращения образования трещин, в верхней зоне используем напрягаемую арматуру 4Ø10 А-III.

1.2.10 Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТА :

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ НОРМАТИВНОЙ ПОСТОЯННОЙ И ДЛИТЕЛЬНОЙ

НАГРУЗКИ M1,ser (H*MM): 119970000;

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ НОРМАТИВНОЙ ПОЛНОЙ НАГРУЗКИ

M,ser (H*MM): 172320000;

УСИЛИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ Ро2 (Н): 346656;

ШИРИНА РЕБРА В (ММ): 140;

ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ Н (ММ): 350;

РАБОЧАЯ ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ НО (ММ): 320;

ПЛОЩАДЬ НАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ Asp (ММ^2): 628;

ШИРИНА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ BF' (ММ): 2170;

ВЫСОТА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ HF' (ММ): 50;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ АРМАТУРЫ Es (МПа): 190000;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ БЕТОНА Eb (Мпа): 32500;

ДИАМЕТР АРМАТУРЫ D (ММ): 20;

КОЭФФИЦИЕНТ, ПРИНИМАЕМЫЙ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПРОФИЛЯ АРМАТУРЫ η : 1;

РАССТОЯНИЕ ОТ НИЖНЕЙ ГРАНИ СЕЧЕНИЯ ДО РАВНОДЕЙСТВУЮЩЕЙ

В АРМАТУРЕ esp2 (MM): 30;

НОРМАТИВНАЯ ПРИЗМЕННАЯ ПРОЧНОСТЬ БЕТОНА Rb,ser (Мпа): 22;

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА :

НЕПРОДОЛЖИТЕЛЬНАЯ ШИРИНА РАСКРЫТИЯ ТРЕЩИНЫ (ММ)= 0,3093960881233215

ПРОДОЛЖИТЕЛЬНАЯ ШИРИНА РАСКРЫТИЯ ТРЕЩИНЫ (ММ)= 0,1291030794382095

1.2.11 Расчет прогиба элементов с трещинами в растянутой зоне

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДПЯ РАСЧЕТА :

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ НОРМАТИВНОЙ ПОСТОЯННОЙ И ДЛИТЕЛЬНОЙ

НАГРУЗКИ M1,ser (H*MM): 119970000;

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ НОРМАТИВНОЙ ПОЛНОЙ

НАГРУЗКИ Mser (H*MM): 172320000;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА РАСТЯЖЕНИЮ Rbtser (Мпа): 2,1;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ АРМАТУРЫ Es (Мпа): 190000;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ БЕТОНА ЕЬ (Мпа): 32500;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА СЖАТИЮ Rbser (Мпа): 22;

ПЛОЩАДЬ АРМАТУРЫ Asp (ММ^4): 628;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В АРМАТУРЕ ОТ УСАДКИ

БЕТОНА SIGMA 6 (Мпа): 0,626;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В АРМАТУРЕ ОТ УСАДКИ

БЕТОНА SIGMA 8 (Мпа): 35;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В АРМАТУРЕ ОТ ПОЛЗУЧЕСТИ

БЕТОНА SIGMA 9 (Мпа): 27,256;

УСИЛИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ Ро2 (Н): 346656;

ЭКСЦЕНТРИСИТЕТ УСИЛИЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО

ОБЖАТИЯ еоР2 (ММ): 246,163;

РАСЧЕТНЫЙ ПРОЛЕТ Lo (MM): 7075;

УПРУГО-ППАСИТИЧЕСК. МОМЕНТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДПЯ КРАЙНЕГО РАСТЯНУТОГО ВОЛОКНА Wpl (MM^3): 8015476;

РАБОЧАЯ ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ Но (ММ): 320;

ШИРИНА РЕБРА В (ММ): 140;

ШИРИНА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ BF' (ММ): 2170;

ВЫСОТА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ Hf' (MM): 50;

РАДИУС ЯДРА СЕЧЕНИЯ R (ММ): 30,4337;

ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ АРМАТУРЫ В СЖАТОЙ ЗОНЕ As¹ (MM^2): 0;

РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА :

ПРОГИБ f (MM)= 35,84762191772461

f<l/250

35,84762191772461>28.3

Увеличиваем количество стержней напрягаемой арматуры с 2 до 4 того же сечения.

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДПЯ РАСЧЕТА :

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ НОРМАТИВНОЙ ПОСТОЯННОЙ И ДЛИТЕЛЬНОЙ

НАГРУЗКИ M1,ser (H*MM): 119970000;

ИЗГИБАЮЩИЙ МОМЕНТ ОТ НОРМАТИВНОЙ ПОЛНОЙ

НАГРУЗКИ Mser (H*MM): 172320000;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА РАСТЯЖЕНИЮ Rbtser (Мпа): 2,1;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ АРМАТУРЫ Es (Мпа): 190000;

МОДУЛЬ УПРУГОСТИ БЕТОНА ЕЬ (Мпа): 32500;

РАСЧЕТНОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ БЕТОНА СЖАТИЮ Rbser (Мпа): 22;

ПЛОЩАДЬ АРМАТУРЫ Asp (ММ^4): 1256;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В АРМАТУРЕ ОТ УСАДКИ

БЕТОНА SIGMA 6 (Мпа): 0,626;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В АРМАТУРЕ ОТ УСАДКИ

БЕТОНА SIGMA 8 (Мпа): 35;

ПОТЕРИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ В АРМАТУРЕ ОТ ПОЛЗУЧЕСТИ

БЕТОНА SIGMA 9 (Мпа): 27,256;

УСИЛИЕ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО ОБЖАТИЯ Ро2 (Н): 693312;

ЭКСЦЕНТРИСИТЕТ УСИЛИЯ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО

ОБЖАТИЯ еоР2 (ММ): 246,163;

РАСЧЕТНЫЙ ПРОЛЕТ Lo (MM): 7075;

УПРУГО-ППАСИТИЧЕСК. МОМЕНТ СОПРОТИВЛЕНИЯ ДПЯ КРАЙНЕГО РАСТЯНУТОГО ВОЛОКНА Wpl (MM^3): 8015476;

РАБОЧАЯ ВЫСОТА СЕЧЕНИЯ Но (ММ): 320;

ШИРИНА РЕБРА В (ММ): 140;

ШИРИНА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ BF' (ММ): 2170;

ВЫСОТА ВЕРХНЕЙ ПОЛКИ Hf' (MM): 50;

РАДИУС ЯДРА СЕЧЕНИЯ R (ММ): 30,4337;

ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ АРМАТУРЫ В СЖАТОЙ ЗОНЕ As¹ (MM^2): 0;

РЕЗУЛЬТАТ РАСЧЕТА :

ПРОГИБ f (MM)= 5,65096445404053

f<l/250

5,65096445404053<28.3

1.2.12 Определение диаметра арматуры для монтажных петель

Используем арматуру А-I.

R_s=22,5 кН/см²

γ_f=1,4 – коэффициент динамичности

N=2500*1,4*2,2*7,2=55440 Н

N₁=N/2

N₁=55440/2=27720 Н

A_s=N₁/R_s

A_s=27720/22500=1,232 см²

Принимаем арматуру диаметром 12 мм.

1.2.13 Расчет полки плиты на местный изгиб

Расчетный пролет при ширине ребер 90мм:

l₀=2170-2*90=1990 мм

(g+V)γ_п=32,56*0,95=30,93 кН

М=30,93*1,99²/11=11,14 кН/м

Рабочая высота сечения: h₀ =50-15=35 мм

Арматура Ø4 Вр-I с R_s=370 мПа

А₀=1114000/0,9*22*100*3,5²=0,07

Принимаем А₀=0,067

η=0,965

A_s=111400/370*3,5*0,965*100=0,89 см2

A_s принимаем 5 Ø5 Вр-I A_s=0,98 см2.