- •Теория автоматического управления
- •Курс лекций Составил: к.Т.Н., доцент Тихонов а.И.
- •Введение
- •1.1. Общие понятия
- •1.2. Фундаментальные принципы управления
- •1.2.1. Принцип разомкнутого управления
- •1.2.2. Принцип компенсации
- •1.2.3. Принцип обратной связи
- •Статический режим сау
- •2.1. Основные виды сау
- •2.2. Статические характеристики
- •2.3. Статическое и астатическое регулирование
- •Динамический режим сау
- •3.1. Динамический режим сау. Уравнение динамики
- •3.2. Линеаризация уравнения динамики
- •3.3. Передаточная функция
- •3.4. Элементарные динамические звенья
- •Структурные схемы сау
- •4.1. Эквивалентные преобразования структурных схем
- •1. Последовательное соединение(рис.28) - выходная величина предшествующего звена подается на вход последующего. При этом можно записать:
- •4.2. Сар напряжения генератора постоянного тока
- •Временные характеристики
- •5.1. Понятие временных характеристик
- •5.2. Переходные характеристики элементарных звеньев
- •5.2.1. Безынерционное (пропорциональное, усилительное) звено
- •5.2.2. Интегрирующее (астатическое) звено
- •5.2.3. Инерционное звено первого порядка (апериодическое)
- •5.2.4. Инерционные звенья второго порядка
- •5.2.5. Дифференцирующее звено
- •Частотные характеристики
- •6.1. Понятие частотных характеристик
- •6.2. Частотные характеристики типовых звеньев
- •6.2.1. Безынерционное звено
- •6.2.2. Интегрирующее звено
- •6.2.3. Апериодическое звено
- •6.2.4. Инерционные звенья второго порядка
- •6.2.5. Правила построения чх элементарных звеньев
- •Чх разомкнутых сау
- •7.1. Частотные характеристики разомкнутых одноконтурных сау
- •7.2. Законы регулирования
- •Алгебраические критерии устойчивости
- •8.1. Понятие устойчивости системы
- •8.2. Алгебраические критерии устойчивости
- •8.2.1. Необходимое условие устойчивости
- •8.2.1. Критерий Рауса
- •8.2.2. Критерий Гурвица
- •Частотные критерии устойчивости
- •9.1. Принцип аргумента
- •9.2. Критерий устойчивости Михайлова
- •9.3. Критерий устойчивости Найквиста
- •10.1. Понятие структурной устойчивости. Афчх астатических сау
- •10.2. Понятие запаса устойчивости
- •10.3. Анализ устойчивости по лчх
- •Качество сау
- •11.1. Теоретическое обоснование метода d-разбиений
- •11.3. Прямые методы оценки качества управления
- •11.3.1. Оценка переходного процесса при ступенчатом воздействии.
- •11.3.2. Оценка качества управления при периодических возмущениях
- •Корневой и интегральный методы оценки качества сау
- •12.1. Корневой метод оценки качества управления
- •12.2. Интегральные критерии качества
- •Частотные методы оценки качества
- •13.1. Теоретическое обоснование
- •13.2. Основные соотношения между вчх и переходной характеристикой
- •2.Сау с вогнутой вчх (рис.97а кривая 1) не имеет перерегулирования, то есть ей соответствует монотонная переходная характеристика (рис.97б кривая 1).
- •13.3. Метод трапеций
- •Синтез сау
- •14.1. Синтез сау
- •14.1.1. Включение корректирующих устройств
- •14.1.2. Синтез корректирующих устройств.
- •14.2. Коррекция свойств сау изменением параметров звеньев
- •14.2.1. Изменение коэффициента передачи
- •14.2.2. Изменение постоянной времени звена сау
- •Включение корректирующих звеньев
- •15.1. Коррекция свойств сау включением последовательных корректирующих звеньев
- •15.1.1. Включение интегрирующего звена в статическую сау
- •15.1.2. Включение апериодического звена
- •15.1.3. Включение форсирующего звена
- •15.1.4. Включение звена со сложной передаточной функцией
- •15.2. Последовательная коррекция по задающему воздействию
- •15.3. Коррекция с использованием неединичной обратной связи
- •15.4. Компенсация возмущающего воздействия
11.3.2. Оценка качества управления при периодических возмущениях
Периодические возмущения можно разложить в ряд Фурье, поэтому их воздействие удобно анализировать по частотным характеристикам, показывающим, как звено преобразует гармонический сигнал.
Обычно используют АЧХ замкнутой САУ (рис.87), которую легко построить по АФЧХ разомкнутой САУWp(j), по формуле
Aз = .
По этой кривой можно получить ряд показателей качества.
1.Показатель колебательностиM- это отношение максимального значения АЧХ замкнутой САУ к ее значению при = 0, то естьM = Aзmax()/Aз(0). Так как
Aз(0) =1,
при Kp >> 1, то M Aзmax(). Он характеризует склонность системы к колебаниям и не должен превышать 1.5.
2. Резонансная частота системы p- это частота, при которой колебания проходят через систему с наибольшим усилением, а АЧХ достигает максимума.
3.Полоса пропускания системы - это интервал частот от = 0до= 0, на котором выполняется условиеAз(0)0.707. Если она высокая, то система будет воспроизводить высокочастотные помехи.
4.Частота среза ср- при которой АЧХ замкнутой САУ принимает значение, равное единице. По ней можно судить о длительности переходного процессаtпп(1..2)2/ср.
5.Склонность САУ к колебаниям характеризуют также ее запасы устойчивости по модулю (допускается от 6 до 20дб) и по фазе (допускается от 30 до 60 градусов).
Вопросы
Как параметры САУ влияют на вид уравнения динамики?
Что происходит с корнями характеристического полинома САУ при изменении ее параметров?
Что такое пространство коэффициентов и плоскость корней?
Что такое граница D-разбиений? Как найти ее уравнение? Как ее построить?
Что такое D-области и как они нумеруются?
Что такое область устойчивости?
Как формулируется правило штриховки в случае D-разбиения по одному параметру?
Как пронумеровать D-области в случае D-разбиения по одному параметру?
Что называется качеством управления и зачем его оценивать?
Что относится к прямым оценкам качества управления?
Что называется косвенными методами оценки качества управления?
Когда используются оценки качества управления при ступенчатом воздействии, и когда при периодическом?
Перечислите прямые оценки качества управления при ступенчатом воздействии?
Перечислите прямые оценки качества управления при периодическом воздействии?
Что называется диаграммой показателей качества?
Корневой и интегральный методы оценки качества сау
12.1. Корневой метод оценки качества управления
Это косвенный метод, основанный на определении границ области расположения корней характеристического уравнения на комплексной плоскости, что дает возможность приблизительно оценить качество управления.
Пусть имеется дифференциальное уравнение замкнутой САУ:
(a0pn + a1pn-1 + a2pn-2 + ... + (an)y = (b0pm + b1pm-1 + ... + bm)u.
Передаточная функция САУ
,
где p~1,p~2,...,p~m- нули передаточной функции,p1,p2,...,pn- полюса передаточной функции.
Переходный процесс зависит как от полюсов, так и от нулей, то есть определяется как левой, так и правой частями дифференциального уравнения. Это существенно усложняет анализ. Поэтому рассмотрим частный, но весьма распространенный случай, когда передаточная функция замкнутой САУ не имеет нулей:
.
Тогда уравнение динамики приобретает вид:
(a0pn + a1pn-1 + a2pn-2 + ... + an)y = b0u.
Общее решение данного уравнения имеет вид:
y(t) = yсв + yвын = åAiepit + bо/an.
Время переходного процесса tппопределяется длительностью свободного процесса, который представляет собой суммуnэкспоненциально затухающих составляющих (рис.88). Затухание каждой из составляющих определяется вещественной частью соответствующего плюса pi, которая для устойчивых систем должна быть отрицательна. Длительность переходного процесса определяется в основном свободной составляющей, имеющей наименьшее затухание, то есть наименьшее абсолютное значение вещественной части соответствующего полюса.
Если изобразить все полюса в комплексной плоскости корней (рис.89), то данный полюс (или пара комплексно сопряженных полюсов) будет наиболее близко расположен к мнимой оси.
Для приблизительной оценки качества САУ на плоскости корней выделяется область в виде трапеции, на сторонах которой находится хотя бы по одному корню, все остальные корни - внутри данной области. Эта область характеризуется параметрами: h-степень устойчивости(равна расстоянию от мнимой оси до ближайшего корня или пары комплексно сопряженных корней); m = tg(j)-колебательность(характеризует колебательность переходного процесса и величину перерегулирования); x- своего названия не имеет, равна вещественной части наиболее удаленного от мнимой оси корня.
По степени устойчивости hможно приблизительно вычислить время переходного процесса, которое определяется по моменту, когда свободная составляющая с наименьшим затуханием уменьшится до величины Ai , гдеAi- начальное значение данной составляющей, то на рис.84:
yсв3(t) = A3 =A3 = > .
В общем случае, когда передаточная функция замкнутой САУ имеет нули, то использование данного метода может дать большую ошибку. Однако всегда качество управления будет тем лучше, чем больше hи меньшеm, поэтому данный метод имеет смысл для любых САУ, но приближенно.
Зная значенияh, x, mможно оценить область, за которую кривая переходного процесса выходить не будет (рис.90). Для этого строятся две кривые:u(t,h)- миноранта иv(t,h)- мажоранта, ограничивающая кривую переходного процесса соответственно снизу и сверху так, чтоu(t,h)e(t)v(t,h), гдеe(t) = yo-y(t). Формулы для определения миноранты и мажоранты берутся в справочниках для конкретных случаев.