Расчеты Определение усилий и моментов

6.20*. При расчете конструкций мостов допускается:

усилия в элементах и соединениях определять, предполагая упругую работу материала;

пространственную конструкцию расчленять на отдельные плоские системы и рассчитывать их на прочность без учета податливости элементов;

узловые соединения элементов сквозных конструкций принимать при расчетах шарнирные;

считать, что укосины, диагональные связи и раскосы не участвуют в восприятии вертикальных усилий, передаваемых насадками на стойки однорядных и башенных опор;

не учитывать напряжения и деформации от изменения температуры, а также возникающие при усушке и разбухании древесины;

действие сил трения учитывать только в случаях, когда трение ухудшает условия работы конструкции или соединения (коэффициент трения дерева по дереву в этих случаях допускается принимать равным 0,6).

6.21. Прогоны балочных мостов, элементы нижнего настила (доски, накатник и т.п.), поперечины, продольные и поперечные балки проезжей части автодорожных и городских мостов следует рассчитывать как разрезные.

Деревоплиту, опирающуюся на поперечные прогоны, допускается рассчитывать как балку на двух опорах шириной b, равной:

а) для клееной деревоплиты

b = a + 2t + ; (254)

б) для гвоздевой деревоплиты:

при расстоянии между гвоздями 25 см и менее

b = a + 2t + 4d; (255)

при расстоянии между гвоздями свыше 25 см

b = a + 2t + 2d. (256)

В формулах (254) - (256):

a - размер ската колеса или гусеницы в направлении поперек досок;

t - толщина покрытия;

d - толщина одной доски;

l - расчетный пролет плиты.

При определении давления на прогон следует учитывать упругое распределение нагрузки поперечинами при условии их фактической неразрезности.

При определении давления на поперечины допускается учитывать распределение нагрузки, если стыки настила расположены вразбежку (в одном сечении не более 30 % всех стыков).

6.22. При наличии подбалок усилия в прогонах допускается определять при уменьшенном пролете, но не более чем на 10 %.

6.23. При определении усилий в тяжах собственный вес фермы допускается принимать распределенным поровну на верхние и нижние узлы.

6.24. Ветровые связи пролетных строений, расположенные в уровне проезжей части, следует рассчитывать на ветровую нагрузку, приходящуюся на пояс фермы, проезжую часть и перила, и на горизонтальные поперечные воздействия от временной нагрузки.

Расчетная длина сжатых элементов и гибкость элементов

6.25*. При расчете по устойчивости прямолинейных элементов, загруженных продольными силами, расчетную длину следует принимать в зависимости от вида закрепления концов в соответствии с указаниями СНиП II-25-80.

6.26. Расчетную длину элементов пролетных строений и опор при расчете по устойчивости необходимо принимать равной:

а) для сжатых поясов ферм:

в плоскости фермы - расстоянию между узлами;

из плоскости фермы - расстоянию между узлами горизонтальных связей;

б) для раскосов в фермах Гау-Журавского:

в плоскости фермы - половине полной длины раскоса;

из плоскости фермы - полной длине раскоса;

в) для сжатых досок в дощатых фермах со сплошной стенкой - шестикратной ширине досок;

г) для стоек башенных спор - расстоянию между узлами связей;

д) для свай при отсутствии дополнительных поперечных связей:

при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости посредством забивки наклонных свай и при полной заделке свай в грунт - 0,7l;

при закреплении свайных насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и неполной (шарнирной) заделке свай в грунт (наличие сроста свай) - l;

при отсутствии закрепления насадок (ростверков) от смещений в горизонтальной плоскости и обеспечении полной заделки свай в грунт - 2l, где l - теоретическая длина свай, принимаемая равной расстоянию от головы сваи (низа ростверка или насадки) до сечения ее заделки (или шарнира) в грунт с учетом размыва.

6.27*. Расчетную гибкость следует принимать равной:

а) для элементов цельного сечения (в обеих плоскостях) и стержней составных (в плоскости, нормальной к плоскости соединительных связей между ветвями) - отношению расчетной длины к соответствующему радиусу инерции поперечного сечения брутто элемента;

б) для элементов составных (в плоскости соединительных связей между ветвями) - приведенной гибкости l_z:

, (257)

где l, l_a - гибкость соответственно всего элемента и его ветви;

m_z - коэффициент приведенной гибкости, определяемый по формуле

, (258)

здесь l_c - расчетная длина элемента, м;

а - размер поперечного сечения элемента в плоскости изгиба, см;

n_f - число швов между ветвями элемента;

n_q - число срезов связей в одном шве на 1 м элемента;

d - коэффициент податливости соединений, определяемый по табл. 103*;

b - полная ширина сечения элемента, см.

Примечания: 1. Гибкостьlиl_аопределяется по расчетной длине элементаl_cи расстояниюl_aмежду связями как для цельных элементов.

2. При расчетной длине ветви l_a, не превышающей семикратной ее толщины, допускается приниматьl_а= 0.

Таблица 103*

Вид связей	Значение коэффициента податливости соединений dпри сжатии
	центральном	с изгибом
Стальные нагели:
Гвозди и дюбели

В табл. 103* обозначено:

t - толщина наиболее тонкого из соединяемых элементов, см;

d - диаметр гвоздя, дюбеля или нагеля, см.

6.28*. При определении коэффициентов приведенной гибкости составных элементов необходимо соблюдать условия:

а) гвозди и дюбели с защемлением конца менее 4d не должны учитываться;

б) при соединении ветвей с помощью шпонок или колодок следует принимать m_z = 1,2;

в) если в швах применяются нагели двух диаметров (d₁ и d₂), то расчетное число срезов связей в шве n определяется по формуле

n = n₁ + n₂ , (259)

где n₁, d₁ - число срезов и коэффициент податливости, соответствующие нагелям диаметром d₁;

n₂, d₂ - число срезов и коэффициент податливости, соответствующие нагелям диаметром d₂.

6.29. Коэффициент j понижения несущей способности центрально-сжатых элементов следует определять в зависимости от их расчетной гибкости l по формулам:

j = 1 - 0,8 при l £ 70; (260)

j = при l > 70. (261)