Электроника и схемотехника, Ч. 1 / Усилительные устройства 1989
.pdfоказывается очень высоким, так как между входом и
землей включено большое входное сопротивление аУ. Резисторы Rl и R2 образуют резисторный делитель
напряжения. Так как ток, необходимый для нормальной работы транзисторов входного каскада, ничтожно мал,
то через резисторы Rl и R2 течет один и тот же ток. Мак симальное значение суммы сопротивлений Rl и R2 опре
деляется из условия R\+R2 ::::::E/40MBx , где |
Мвх - раз |
ность входных токов. |
|
Напряжение, приложенное к инвертирующему входу |
|
неинвертирующего усилителя, . |
|
ИИ = И2 R1/(R1 + R2). |
(4.153) |
Следовательно, неинвертирующий усилитель будет ре
агировать на превышение напряжения на входных выво
дах аУ над И2/К.
Для случая, когда аУ имеет идеальные параметры
(RBX-+OO, /вх=О), напряжение на инвертирующем входе
ии = и1 + ид• |
|
|
|
|
(4.154) |
||
С учетом |
(4.154) записываются следующие равенства: |
||||||
/ю = |
(И1 + Ид)/R\; |
|
|
|
|
(4.155) |
|
/ос = [И2 - |
(И1 + Ид)]/R2; |
|
|
(4.156) |
|||
IRl~/oc' |
|
|
|
|
|
(4.157) |
|
Подставляя |
(4.155) и |
(4.156) в |
(4.157), получаем |
||||
(И1 + Ид)IR1 ~ [И2 - |
|
(И1 + Ид))/R2• |
(4.158) |
||||
Если |
параметры аУ |
близки |
к |
идеальным |
(К-+оо, |
||
Ид= О), то, преобразуя |
(4.158), |
можно найти коэффици |
|||||
ент усиления неинвертирующего усилителя |
|
||||||
КН = (R1 + R;Y/R1 = 1+ R2/R1• |
|
(4.159) |
|||||
Сравнивая (4.159) с |
выражением |
(4.148), нетрудно ус |
тановить, что коэффициент усиления неинвертирующего усилителя отличается от коэффициента усиления инвер
тирующего усилителя не только знаком, но и численно
даже при идеальных параметрах аУ.
в связи с этим выясним, насколько идеальный коэф
фициент усиления неинвертирующего усилителя, охва
ченного отрицательной ОС, отличается от реального. Для схемы неинвертирующего усилителя (см. рис.
4.53) справедливо следующее равенство:
2.21
и... =и1 -и.- |
(4.160) |
Чтобы иа выходе усилителя· получать неинвертирован
ное выходиое напряжение, необходимо иметь напряже
ние на неинвертирующем входе ОУ больше, чем на ин
вертирующем (U1>Uи). Тогда напряжение на выходе
неинвертирующего усилителя
U!=KU1J.=KU1-КUи. |
(4.161) |
||
Напряжение на инвертирующем входе |
|
||
Uи = U1 R1/(R1 + R,). |
(4.162) |
||
Подставляя (4.162) в (4.161), получаем |
|
||
Uz = |
ки1 - |
KR1 U,i(R1 +R.). |
(4.163) |
Из |
(4.163) |
определяется коэффициент |
усиления не |
инвертирующего усилителя |
|
||
|
. |
К |
|
кв= 1+KR1/(R1 +Rj > • |
(4.164) |
Из (4.164) следует, что коэффициент передачи цепи
ОС 8=R1/(R 1+R2), а 1/8 является коэффициентом
идеального неинвертирующего усилителя с ОС.
Что касается входного и выходного сопротивелний не
инвертирующего усилителя, то его выходное сопротивле
ние примерно такое же, как у инвертирующего усилите
ля, а входное сопротивление даже больше, чем у само го ОУ.
4.15. РЕЗИСТОРНЫЕ КАСКАДЫ С РАЗДЕЛИТЕЛЬНЫМИ
КОНДЕНСАТОРАМИ
в усилительных устройствах переменного тока рези·
сторные каскады с разделительными конденсаторами ос·
таются основными усилительными каскадами. В этих
каскадах в коллекторные или стоковые цепи транзисто ров включены резисторы, которые в сочетании с разде
лительными конденсаторами и другими элементами схе
мы образуют резисторно-емкостные нагрузки.
В результате АЧХ и ФЧХ этих усилителей отличают
ся от характеристик усилителей с непосредственными свя
зями. Кроме того, АЧХ усилителя с разделительными
конденсаторами более равномерная в полосе пропуска-
222
6)
Рис. 4.54. Схемы дByxKacKaдHы.x усилителей с разделительными кои
денсаторами:
а- 118 полевых транзисторах: б - иа биполярных транзисторах
ния, чем усилителя с трансформаторами, а сами каска ды имеют меньшие габаритные размеры, массу и стои
мость.
В рассматриваемых усилителях выходы предыдущих
каскадов соединяются со входами последующих с помо
щью разделительных конденсаторов, как это показано
на рис. 4.54. В каскадах имеются основные элементы. характерные для этих усилителей. В обоих каскадах
присутствуют элементы истоковой и эмиттерноR стаби
лизации режима питания транзисторов по постоянному
току Rи и Rэ. Чтобы оба усилительных каскада были соответственно с ОИ и с ОЗ, резисторы Rи и Rэ 38ШУНТН рованы конденсаторами СИ и Са большой емкости.
Так как каскады в усилителе соединяются с помо
щью разделительных конденсаторов, то они не связаны
друг с другом по постоянному току и в этом усилителе
не наблюдается дрейф напряжения начального уровня
на выходе. Кроме того, при наличии разделительных
22з
с
slft |
1IZ |
R |
СО |
!Iz |
|
|
,lI Rc U. |
|
|
|
|
'ёu+Кс I |
|
|
а) |
|
о) |
|
|
Рис. 4.55. Эквивалентная схема |
резисторного [{аСI<ада на полевом |
|||
транзисторе с разделительным конденсатором: |
|
|
||
а - с ИСТОЧНИКОМ тока; б - |
С ИСТОЧНИКОМ напряжения |
|
|
конденсаторов в усилителе не повышается постоянный
потенциал от входа к выходу, что характерно для усили
телей с непосредственными связями между каскадами.
Таким образом, резисторные усилители с раздели
тельными конденсаторами обладают определенными пре имуществами как по сравнению с трансформаторными
усилителями, так и по сравнению с усилителями, в ко
торых используется непосредственно связь между каска
дами. Однако в V3Ч, особенно на биполярных транзи
сторах, разделительные конденсаторы должны иметь
большую емкость, которую получить с помощью микро
электронной технологии не представляется возможным.
В связи с этим усилительные каскады с разделительны
ми конденсаторами не могут быть реализованы в инте гральной технике будущего: каскады предварительного
усиления предполагается изготавливать в основном по
микроэлектронной технологии.
Чтобы количественно оценить коэффициент усиле
ния напряжения и АЧХ усилительного каскада с разде
лительными конденсаторами, про анализируем резистор
ный каскад на рис. 4.54, а. Полевой транзистор с управ
ляемым р-n переходом этого усилительного каскада
можно заменить эквивалентной схемой для нижних
частот, в результате получаем эквивалентную схему ре
зисторного каскада с разделительным конденсатором
и источником тока (рис. 4.55, а). На эквивалентной схе ме не показаны Rи и СИ, так как емкость конденсатора
СИ выбирается нз условия, что на низшей частоте уси
ливаемого частотного диапазона его сопротивление бу
дет ничтожно малым.
224
Однако анализировать эквивалентную схему каска
да с источником тока сложнее, чем с источником напря
жения. Поэтому с целью УПРОЦLения анализа источник тока заменяется источником напряжения (рис. 4.55, б). Для области нижних частот, когда емкостью монтажа
каскада и межэлектродными емкостями транзистора
можно пренебречь, коэффициент усиления напряжения
!5 = ~2/'~1 = (-tRсR/[(Гси -1- Rc) (Rc 11 Гси -1- l/jroC -1- R)],
(4.165)
где J-t=ГсиS.
После некоторых преобразований формулы (4.165)
получаем
!5 = J-t/[( 1 -1- гси/Rc -1- гси/R) -1- (1 -1- гси/Rc) (I1jroCR)J.
(4.166)
Модуль коэффициента усиления
'К, = '(-t/V(1 -I-гси/Rс -I-г"и/R)2 -1- [(1 ~гси/Rс)(l/roСR)]3.
(4.167)
С целью упрощения полученного выражения для ко
эффициента усиления во второе слагаемое знаменателя
добавляется член ГсиlR< 1+ГсиIRс, который заметного
влияния на коэффициент усиления не оказывает. Тогда коэффициент усиления каскада для области нижних
частот |
|
IКН I = J-t/f 1 + гси/RtJ -1- r си/R) V 1 -1- (I1rof! CR)2]. |
(4.168) |
Для области средних частот звукового диапазона, |
|
когда выполняется неравенство (roCR) 2~ 1, |
|
К = (-t/(l + гси/Rс + гси/R). |
(4.169) |
Коэффициент усиления для области средних |
частот |
обычно принимается за расчетный.
Когда известны выражения коэффициентов усиления
для областей нижних и средних частот звуко~ого диапа зона, легко определяется коэффициент частотных иска жений усилительного каскада с разделительным кон
денсатором
л |
I/Vl + (l/roCR)2. |
(4.170) |
Кл = IКЛI/K = |
||
Как видно из |
(4.170), для улучшения АЧХ |
усили- |
2.25
тельного каскада в области нижних частот, котда коЭф
фициент частотных искажений приближается к едини це, необходимо иметь Kaj< можно большую постоянную
времени цепи 'tK=CR. С другой стороны, учитывая воз можность появления значительных случайных помех на
входе усилительного каскада, произведение RC не дол
жно быть СЛИШКОМ большим, так как в этом случае раз делительный конденсатор начнет разряжаться, что при
ведет к возникновению на затворе транзистора следую
щего каскада такого отрицательного потенциала, при
котором ток стока этого транзистора будет равен нулю.
После исчезновения помехи разделительный конден
сатор начнет снова заряжаться через резистор R. Сле дова1ельно, чем больше произведение RC, тем медленее
будет протекать процесс заряда конденсатора и тем больше времени потребуется для восстановления нор
мального режима работы следующего транзистора. Ес
тественно, что время переходнаго процесса зависит как
от емкости С, так и от сопротивления резистора R. Сопротивление резистора R выбирается из условия
обеспечения подачи необходимого напряжения смещения
на затвор транзистора и в то же время предотвраще
ния возможности чрезмерного шунтироваllИЯ усиливаемо
го сигнала цепью источника смещения. В усилительных
каскадах на полевых транзисторах сопротивление резис
тора R сотни килоом И даже единицы мегаом. Емкость разделительного конденсатора выбирается такой, чтобы
падение напряжения на нем полезного сигнала на низ
шей частоте заданной полосы пропускания |
усилителя |
||
не превышало |
10 %. Падение напряжения на |
раздели |
|
тельном конденсаторе для сигналов |
средних |
и верхних |
|
частот должно быть значительно меньше. |
|
||
Однако на |
АЧХ усилительного |
каскада |
оказывает |
влияние не тодько емкость разделительного конденсато ра, но и емкость конденсатора, включенного в истоко
ВУЮ цепь.
Если конденсатор СИ, предназначенный для шунти
рования резистора в истоковой цепи Rи и исключения
в каскаде ОС по переменному току, выбран недостаточ
ной емкости, то его прямое назначение будет проявлять ся только в областях верхних частот, а в области сред них и особенно нижних частот в усилительном каскаде начнет действовать последовательная отрицательная
ОС по току, уменьшающая коэффициент усиления кас-
226
када на этих частотах. В этом случае наблюдается исто ковая коррекция каскада [1].
Следовательно, в области нижних частот на АЧХ
каскада оказывает влияние не только емкость раздели1ельного конденсатора, но и емкость конденсатора исто
ковой цепи.
Все изложенное Вblше о каскаде с ОИ в равной сте
пени относится И к усилительному каскаду, реализован
ному на биполярном транзисторе (см. рис. 4.54, б).
При определении коэффициента усиления каскада
в области верхних частот сопротивление разделительно
го конденсатора можно не учит'ывать, так как оно нич
тожно мало, но сопротивлением межэлектродных ем
костей и емкости монтажа в области верхних частот
пренебрегать нельзя. Учитывая это, на основе эквива
лентной схемы каскада запишем
U2 = 1!1U1Ре (Р 11 {ЩШв Со))]/[Гси 11 Ре + R 11 (1IjroB Со)],
(4.171)
Из (4.171) находим коэФФициент усиления каскада для
области верхних частот
!5.в = !-t /(1 + 'еи/Rе + ,jR + jWB СО RJ. |
(4.172) |
|
Модуль |
коэффициента усиления в области верхних ча |
|
стот |
|
|
|
|
(4.173) |
Коэффициент частотнЫх искажений в области верх |
||
них частот |
|
|
л |
I кв 1IK=lIVl + [wвСоRl(l+,си/Rv +гси/R)Р. |
|
КВ = |
||
|
|
(4.174) |
Коэффициент частотных искажений стремится к еди
нице, а АЧХ усилителя приближается к идеальной, ког
да постоянная времени цепи ТВ ничтожно мала.
Поскольку емкость Со не может быть равной нулю,
то расширить полосу пропускания в области верхних
частот можно за счет уменьшения сопротивления рези
стора в цепи стока Re, Т. е. ценой снижения коэффици
ента усиления каскада.
Таким образом, на ОСНО8е проведенного анализа оце
нены частотные свойства уси~ителъного каскада на по-
221
с
а)
Рис. 4.56. ЭквиваJlентная схема УСИJlИТельного каскада на БИПОJlЯР
ных транзисторах с разделитеJlЬНЫМ конденсатором:
а - с ВСТО'UlИКОМ тока; 6 - с ИСТОЧНИКОМ напряжения
левом транзисторе с разделительным конденсатором пу
тем определения коэффициентов частотных искажений
иполучено выражение его основного параметра усили-
1еля - коэффициента усиления.
Рассмотрим также один каскад с разделительным
конденсатором на биполярном транзисторе, схема кото
рого показана на рис. 4.54, б. При замене в этом кас
каде биполярного транзистора эквивалентной схемой
получим эквивалентную схему каскада с источником то
ка (рис. 4.56, а).
Для определения коэффициента усиления напряже
ния каскада эквивалентная схема с источником тока не
удобна. В связи с этим источник тока заменяется экви
валентным источником напряжения (рис. 4.56, б).
В области нижних частот из-за малости межэлект
родных емкостей транзистора и емкости монтажа ими
можно пренебрегать. Тогда эквивалентная схема опи-
сывается равенством |
, |
|
и - |
|
Uth21эRRR |
11 - |
h11Э(1 + Rиhs2э) [RI\/( 1+ Rи hш) + 1/jroC + R] , |
|
|
|
(4.175) |
где R - |
эквивалентное сопротивление параллельно со |
единенных элементов Rl11R2 11Rnx•
После некоторых преобразований (4.175) получаем, что
коэффициент усиления каскада
К = |
h118/h118 hl2э |
- |
1+ 1/Rиh.28 +1/Rh228 +(1 + I/Rиh228)(1/jroCR) • |
(4.176)
228
Модуль коэффициента усиления каскада
h21"iJ
(4.177)
-+ [( 1 + 1/RK h22э) (1 /ooRC)]2
Сцелью упрощения (4.177) во второе слагаемое знаме
нателя добавляется член I/Rh22э< I/Rкh22э, который су
щественного влияния на коэффициент усиления каскада
не оказывает. Тогда коэффициеRТ усиления каскада для области нижних частот
I~I= h11Э h22Э (1 + l/RhK~h22Э + 1/Rh22э)Х-
1 |
(4.178) |
|
хV 1+ (I/ooH CR)2
дЛЯ средних частот выполняется неравенство
'(OCR)2~ 1. В результате коэффициент усиления каска
да для области средних частот
К = |
h21э |
(4.179) |
hllэ (1 /RK + l/R +h22э) |
|
|
Сравнивая |
(4.178) с выражением |
(4.168), легко устано |
вить их сходство.
Коэффициент частотных искажении определяется как отношение Iюэффициентов усиления для нижних и сред
них частот
л |
. |
+(1/(Он CR)2 . |
|
КН = IКН I/K = lIVl |
(4.180) |
||
Из |
(4.180) следует, |
что улучшить АЧХ каскада на |
биполярном транзисторе в области нижних частот мож
но, увеличив произведение RC, как и в каскаде на поле
вом транзисторе. Однако если в каскаде на полевом
транзисторе R достигает единиц мегаом, то в каскаде на биполярном транзисторе R. которое равно параллельно му соединению резисторов делителя R,R2 и входного со
противления транзистора следующего каскада, составля
ет единицы или в лучшем случае десятки килоом. Поэто
му разделительные конденсаторы в каскадах на
биполярных транзисторах, чтобы обеспечнть такую же
229
АЧХ в области иижиих частот, как и в каскадах на по"
левых транзнсторах, должны выбнраться значительно больших номиналов. Не случайно в усилительных каска дах на биполярных транзисторах в качестве разделитель
ных конденсаторов используются, как правило, электро
литические конденсаторы.
!tля области верхних частот сопротивление раздели
тельного конденсатора большой емкостн можно не учи тывать, так как оно ничтожно мало, а вОт емкостным сопротивлением межэлектродных емкостей транзистора пренебрегать уже нельзя, так как оно становится на этих
частотах соизмеримым с эквивалентным сопротивлени
ем R. С учетом изложенного можно записать следующее
равенство:
иа= |
и1 hш ~18 Rи [R 11 (1//6).8 Со)] • |
(4.181) |
. |
Rи/( 1+Rи h22э) +R 11 (1//6)8 CoR) |
|
Тогда коэффициент усиления каскада для области верх
них частот
J( - ' h218 |
(4.182) |
_8 - h1l8 hаllэ(1 + l/Rиhааэ+ llRhааэ +16)8 CoR) • |
|
Модуль коэффициента усиления для области верхних
частот
IKBI=----------~~=======~~21=B==============
hllэh2аэ V (l + IIRиh2аэ+ I/R1Z22э)2+(6)эСоR)8
(4.183)
Коэффициент частотных искажений для верхних частот
л
КВ = IКВ I/K = I/Vl + ((а)в СО R/(l + ljRи~1Э + l/Rh228P-
(4.184)
Сравнивая полученное выражение и (4.174), легко ус
тановить их сходство.
Следовательно, для описания усилнтельных каска
дов на бнполярных транзисторах можно использовать
выражения, полученные при анализе каскадов на поле
вых транзисторах и наоборот с соответствующим преоб
разованием источника тока в источник напряжения.
230