9. Гидравлический расчет малых мостов

Приближенный расчет отверстий малых мостов обычно следует выполнять по схеме свободного протекания (рис. 18,а), без предвари­тельного определения бытовой глубины, пользуясь формулой (4), ко­торая легко преобразуется в

В= С_с/135Я³^². (6)

Зная, что Я ® 2Л_С=lASv^/q, принимают такую последователь­ность расчета:

задаются допускаемой скоростью и_допс учетом вида грунта в русле под мостом или принятого типа укрепления русла, пользуясь данными таблицы 19 и 20. Пусть в рассматриваемом примере и_доП= 3 м/с для одиночного мощения на щебне камнем размером 15 см, глубина пото­ка 1 м;

вычисляют напор Я; Я= 1,45 • 3²/9,81 =1,33 м; определяют объем пруда по формуле (2) для случая, когда аккумуляция учитывается.

Тогда Qc = Q„ [1 - (W_np/W) ], или Q_c = Qn (^ПРИ отсутствии пруда). В рассматриваемомпримере при Q_c ⁼ Qn ⁼19,10 м³/с отверстие моста Я = 19,10/(1,35-у/1,33^э) =9,23 м.

При прямоугольном поперечном сечении подмостового потока В его расчетную ширину принимают равной его свободной поверхности, а при треугольном или трапецеидальном - средней ширине, т. е. В =

^=J4

Рис. 18. Схемы протекания воды под малыми мостами и опреде­ление высоты моста (Я_м):

а — свободное протекание; б — несвободное протекание

Применяют унифицированные балки пролетных строений (табл. 21) длиной £_пи свайные однорядные опоры (£_с= L_n - 25, где L_c —

19. Средние допускаемые (неразмывающне) скорости течения воды для связных грунтов при плоском равномерном движении (о да,), м/с

Грунт	Разновидность	Средняя глу&на потока, м
		0,2-0,5	1,0	2,0	3,0 и более

Мало плотная

Среднеппотная

Плотная

Очень плотная

Малоплотные

Среднештотные

Плотные

Очень плотные

МалоплотпыЯ

Среднеплотный

Плотный

Очень плотный

20.Допускаемые скорости течения воды для укреплений (идоп), м/с

Тип укрепления	Размер камня, см	Средняя глубина потока, м
		0А	1,0	2,0	3,0

Одиночное мощение на щебне	15	2,5	3J0	34	4,0
из камня
Тоже	20	3,0	34	4,0	44
м	25	34	4,0	44	5,0
Двойное мощение из разного	15...20	34	44	5,0	54
камня на щебве
Из монолитного бетона класса	-	6,0	7,0	8,0	9,0

пролет в свету; 5 — ширит поперечного сечения сваи, обычно 0,35 х х 035 м) и, пользуясь формулой (б), пересчитывают напор

Я = (&/U5Я)²/³. . С7)

Супесь

0,30 0,45 045 0,70 0,45 0,95 1,40 1,90 0,450,80 1,20 140

0,35 040 0,60 0,80 0,50 1,10 140 2,10 040 0,85 1,30 1,70

0Д0 0,30 0,40030 0,35 0,701,00

№ VZ0 0,60 одо

1Д0

0,25 0,40 040 0,60 0,40 035 1,20 1,40 0,40 0,70 1,00 1,30

Глина и су­глинок

Лёсс

В рассматриваемом примере при L_a = 9,00 м, прямоугольном се­чении подмостового потока, отсутствии промежуточных опор, нали­чии береговых свайных опор (при небольшой высоте — до 3 м с забор­ными стенками) В₀ =L_C =L_a - 26 =9,00 - (2 * 0,35) =83 м. С измене­нием В₀ напор Н увеличится с 133 До 1,43 м.

Высоту моста назначают по формуле Я_м = 0.88Я + Д + й_Кот ,

где 0,88 - коэффициент, учитывающийнекоторое снижение уровня на входе потока под мост; А = 0,50 м — превышение низа пролетного строения над уров­нем воща, при наличии корчсхода Д = 1,0 м; Л_кон- конструктивная высота про­летных строений моста, равна высоте балки Н (см. табл. 21) с выравнивающим слоем из цементной стяжки, рулонной гидроизоляции, защитного бетонного слоя толщиной 5—8 СМ; двухслойного асфальтобетонного покрытия толщиной 10...12 см и опорных частей, что в общей сложности составляет 0,25 ...0,40 м.