- •1.Современные системы телекоммуникаций
- •2. Построение сетей электросвязи
- •2.1. Принципы построения сетей связи
- •2.2. Магистральные и зоновые сети связи
- •2.3. Городские телефонные сети
- •2.4. Сети сельской телефонной связи и проводного вещания
- •4. Коаксиальные кабели
- •4.1. Электрические процессы в коаксиальных цепях
- •4.2. Передача энергии по коаксиальной цепи с учетом потерь в проводниках
- •4.3. Емкость и проводимость изоляции коаксиальных цепей
- •4.4. Вторичные параметры передачи коаксиальных цепей
- •4.5. Оптимальное соотношение диаметров проводников коаксиальной цепи
- •4.6. Конструктивные неоднородности в коаксиальных кабелях
- •5. Симметричные кабели
- •5.1. Электрические процессы в симметричных цепях
- •5.2. Передача энергии по симметричной цепи с учетом потерь
- •5.3. Емкость и проводимость изоляции симметричной цепи
- •5.4. Параметры цепей воздушных линий связи
- •5.5. Основные зависимости первичных параметров симметричных цепей
- •5.6. Вторичные параметры симметричных цепей
- •6. Волноводы
- •6.1. Физические процессы, происходящие в волноводах
- •7. Оптические кабели
- •7.1. Развитие волоконно-оптической связи
- •7.2. Достоинства оптических кабелей и область их применения
- •7.3. Физические процессы в волоконных световодах
- •6.4. Лучевая теория световодов
- •7.5. Волновая теория световодов
- •7.6. Потери энергии и затухание
- •7.8. Дисперсия и пропускная способность
- •Глава 8. Заимные влияния и помехозащищенность цепей в линиях связи
- •8.1. Проблема электромагнитной совместимости в линиях связи
- •8.4. Косвенные влияния между цепями
- •8.5. Влияния в коаксиальных кабелях
- •8.6. Нормы на параметры взаимных влияний
- •8.7. Меры защиты цепей и трактов линии связи от взаимных влиянии
- •8.9. Симметрирование высокочастотных кабелей
- •9. Проектирование линейных сооружении связи
- •9.1. Организация проектирования линейных сооружении связи
- •9.2. Этапы проектирования
- •9.3. Оптимизация методов проектирования линий и сетей связи
- •9.5. Технология реального проектирования лсс
- •9.6. Выбор системы передачи, типа линии связи, марки кабеля и трассы строительства
- •9.7. Определение мест установки нуп и длин ретрансляционных участков кабельных магистралей
- •9.8. Рабочие чертежи
- •9.9. Основные положения проектирования подсистем кабельных магистралей
- •9.10. Распределение абонентов по территории города и выбор места расположения станций
- •9.11. Выбор емкости шкафа и проектирование распределительной сети гтс
- •9.12. Проектирование магистральной кабельной сети и канализации гтс
- •9.13. Многоканальные соединительные линии гтс
- •9.14. Перспективы развития методов проектирования сетей гтс
- •Глава 10. Строительство линейных сооружении связи
- •10.1. Прокладка кабельных линий связи
- •10.1.1. Подготовительные работы
- •10.1.2. Подготовка кабеля к прокладке
- •10.1.3. Группирование строительных длин
- •10.1.5. Прокладка подземных кабелей
- •10.1.7. Установка замерных столбиков
- •10.1.8. Механизация строительства
- •10.1.12. Прокладка подводных кабелей
- •10.1.13. Особенности прокладки оптических кабелей
- •Глава 11. Защита сооружений связи от внешних влияний и коррозии
- •11.1. Теория влияния
- •11.1.1. Физическая сущность и источники электромагнитного влияния на цепи связи
- •11.1.2. Виды и классификация внешних влиянии
- •11.1.3. Влияние атмосферного электричества
- •11.1.4. Влияние линии электропередачи
- •11.1.5. Влияние электрифицированных железных дорог
- •11.1.7. Нормы опасных и мешающих влиянии
- •11.1.8. Расчет опасного электрического влияния
- •11.1.9. Расчет опасного магнитного влияния
- •11.1.10. Расчет мешающих влияний
- •11.1.11. Влияние радиостанций на линии связи
- •11.2. Защита сооружений связи
- •11.2.3. Каскадная защита и молниеотводы
- •11.2.4. Защита от грозы кабельных линий
- •11.2.5. Экранирующие тросы
- •11.2.6. Редукционные и отсасывающие трансформаторы
- •11.2.7. Устройство заземлений
- •11.3. Экранирование кабелей связи
- •11.3.1. Применение экранов
- •11.3.3. Электромагнитостатическое экранирование
- •11.3.4. Электромагнитное экранирование
- •11.3.5. Волновой режим экранирования
- •11.3.7. Экранирующий эффект с учетом продольных токов
- •12. Полосковые линии передачи
- •12.1. Введение
- •12.2. Симметричная полосковая линия передачи
- •12.3. Несимметричная полосковая линия передачи
- •12.4. Щелевая линия
- •12.5. Копланарная полосковая линия
- •12.6. Связанные полосковые линии
- •13. Конструкции и характеристики линий связи
- •13.1. Электрические кабели связи
- •13.1.1. Классификация и маркировка кабелей
- •13.1.2. Проводники
- •13.1.3. Изоляция
- •13.1.4. Типы скруток в группы
- •13.1.6. Защитные оболочки
- •13.1.7. Защитные бронепокровы
- •13.1.8. Междугородные коаксиальные кабели
- •13.1.9. Междугородные симметричные кабели
- •13.1.10. Зоновые (внутриобластные) кабели
- •13.1.11. Городские телефонные кабели
- •13.1.12. Кабели сельской связи и проводного вещания
- •13.2. Оптические кабели связи
- •13.2.1. Классификация оптических кабелей связи
- •13.2.2. Оптические волокна и особенности их изготовления
- •13.2.3. Конструкции оптических кабелей
- •13.2.4. Оптические кабели отечественного производства
5.4. Параметры цепей воздушных линий связи
Параметры цепей воздушных линий связи могут быть определены по тем же формулам, что и параметры кабельных линий. Отличие состоит в том, что у воздушных линий расстояния между проводами больше и нет заметного искажения электромагнитного поля за счет взаимодействия полей проводов, не проявляется эффект близости и при расчете можно считать, что имеется осевая симметрия тангенциальных составляющих полей. Тогда исходные уравнения примут вид
, . (5.25)
Решая поставленную задачу аналогично, как и ранее для кабельных линий, получим следующие формулы для параметров R, Ом/км, и L, Гн/км:
, .(5.26)
Сравнивая данные формулы с формулами расчета параметров низкочастотных симметричных кабелей, видим их полную идентичность. Аналогичный результат может быть получен как удвоенная сумма параметров внутреннего проводника коаксиального кабеля. Это соответствует физическому существу явлений. Действительно, так как отсутствует эффект взаимодействия близости и нет искажений поля, то параметры двухпроводной воздушной линии могут быть получены как удвоенная сумма однопроводных параметров кабельной линии.
Параметры G, См/км, и С, Ф/км, воздушных линий рассчитываются также по аналогичным формулам расчета симметричных кабелей:
; , (5.27)
где - проводимость изоляции при постоянном токе;
n - коэффициент, учитывающий потери в диэлектрике при переменном токе. Для сухой погоды См/км;n=0,05-10-9; для сырой погоды Go =0,05-10-6 См/км; .
Гололед и изморозь существенно увеличивают проводимость изоляции воздушной линии в области высоких частот. Все обозначения указаны в разделе расчета симметричных кабельных цепей.
5.5. Основные зависимости первичных параметров симметричных цепей
Рассмотрим зависимости первичных параметров линий связи R, L, С, G от частоты, диаметра проводника и расстояния между проводниками.
С увеличением частоты (рис. 5.5) значения параметров R и G возрастают за счет потерь в проводниках на вихревые токи и в изоляции на диэлектрическую поляризацию, а индуктивность L уменьшается, так как из-за поверхностного эффекта уменьшается внутренняя индуктивность проводника. Емкость C от частоты не зависит.
Рис.
5.5. Зависимость первичных параметров
цепи частоты.
При увеличении расстояния между проводниками (рис. 5.6) значения параметров R, С, G закономерно уменьшаются, а индуктивность L возрастает. Снижение R обусловлено уменьшением потерь на эффект близости. Рост L связан с увеличением площади контура, пронизываемого магнитным потоком. Емкость C уменьшается, так как проводники удаляются друг от друга и уменьшается их взаимодействие.
С увеличением диаметра проводников (рис. 5.7) значения параметров C и G растут, а L уменьшается. Изменение активного сопротивления имеет сложный характер. Это обусловлено тем, что с увеличением диаметра проводника сопротивление постоянному току резко уменьшается, а сопротивление за счет поверхностного эффекта и эффекта близости растет. Поэтому вначале R снижается резко, а затем снижение замедляется.
.
Рис
5.6. Изменение первичных параметров цепи
с увеличением расстояния проводника. Рис
5.7. Изменение первичных параметров цепи
с увеличением диаметра проводников.
Рис 5.8. Температурная
зависимость сопротивления проводников.
Порядок величин первичных параметров существующих типов линий связи следующий: R= 5 - 200 Ом/км; L=0,6 -.2 мГн/км; С=5...50 мФ/км; G = 1...200 мкСм/км. В кабельных линиях за счет тонких проводников и близкого их расположения превалируют параметры R и С. Емкость кабеля в 3... 5 раз больше емкости воздушной линии, а активное сопротивление - в 5...10 раз. Индуктивность кабеля, наоборот, меньше в 2 ... 3 раза.
Теоретически от температуры зависят все четыре первичных параметра. Однако практически следует учитывать лишь температурную зависимость активного сопротивления. Изменение от температуры L, С, G весьма незначительно.
Температурная зависимость активного сопротивления цепи определяется по формуле
, (5.28)
где Rt - сопротивление при температуре t° С; - то же, при температуре 20° С; аR - температурный коэффициент сопротивления, равный для меди 0,004 и для алюминия 0,0037. С увеличением температуры сопротивление цепи растет (рис. 5.8). Физически это объясняется тем, что с увеличением температуры возрастает хаотическое движение атомов решетки и затрудняется прохождение электронов через нее.