- •Введение
- •Глава 1 защита от шума и вибрации
- •1.1 Основные теоретические положения
- •Суммирование уровней можно выполнять по таблице 1.1
- •1.2. Расчет звукоизолирующего кожуха
- •Sист – площадь поверхности источника,
- •1.3. Расчет суммарного уровня звукового давления оборудования.
- •1.4. Расчет шумозащиты мобильных сельскохозяйственных машин
- •1.5. Механические колебания
- •Выражая вибросмещение в комплексном виде
- •Приближенно частоту собственных колебаний можно определить:
- •1.6. Расчет виброизоляции мобильных сельскохозяйственных машин
- •1.6.1.Основные положения
- •1.6.2 Цель расчета виброизоляции
- •1.6.3 Порядок расчета виброизоляции
- •1.7. Виброизоляция
- •Задача 1.7.1. (с примером расчета).
- •Задача 1.7.2
- •8. Горизонтальная жесткость резинового виброизолятора Литература
- •Глава 2: обеспечение электробезопасности производства
- •2.1. Опасное действие электрического тока на человека
- •2.2.Обеспечение электробезопасности персонала
- •2.3. Расчет защитного заземления.
- •Порядок расчета следующий.
- •2.3.1. Пример расчета:
- •2.4. Расчет защитного зануления.
- •Зануление следует выполнять:
- •Примеры расчетов:
- •Расчетная проверка зануления
- •Пример 2:
- •Литература
- •Раздел 3. Производственное освещение: проектирование и расчет.
- •3.1 Физиологическое значение освещения.
- •3.2.Характеристики освещения и световой среды.
- •3.3. Виды и конструктивные особенности производственного освещения.
- •3.3.1. Естественное освещение.
- •3.3.2.Совмещенное освещение.
- •3.3.3.Искусственное освещение.
- •3.4.Нормирование производственного освещения.
- •3.5. Нормирование кео.
- •3.6. Контроль освещенности производственных помещений и рабочих мест.
- •3.7. Проектирование естественного освещения производственных помещений.
- •3.8. Расчет естественного освещения.
- •3.8.1. Расчет естественного освещения при проектировании производственных помещений.
- •3.8.2. Примеры проектировочных расчетов площади световых проемов.
- •3.8.3. Проверочные расчеты естественного освещения в существующих производственных помещениях.
- •3.9. Характеристики искусственных (электрических) источников света.
- •3.9.1. Лампы накаливания.
- •3.9.2. Газоразрядные лампы.
- •2. Высокого давления:
- •3.9.3. Светильники
- •3.10. Расчеты искусственного освещения.
- •3.10.1. Расчеты искусственного освещения при проектировании.
- •3.10.2. Проверочные расчеты искусственного освещения.
- •3.10.3. Расчет методом коэффициента использования светового потока.
- •1. Помещение:
- •3.10.4. Примеры проектировочных (проверочных) расчетов общего равномерного искусственного освещения методом коэффициента использования светового потока.
- •3.10.4.1. Расчет искусственного освещения при использовании светильников с люминесцентными лампами.
- •310.4.2. Расчет искусственного освещения при использовании светильников с лампами накаливания.
- •3.11. Нормативные требования к освещению производственных помещений.
- •Глава 4: производственная вентиляция
- •4.1 Основные теоретические положения
- •При естественной вытяжке начальный объемный расход воздуха в
- •4.2 Некоторые примеры расчетов производственной вентиляции
- •4.3 Выбор и расчет средств по пылегазоочистке вентиляционного воздуха
- •Список литературных источников
- •2. Безопасность жизнедеятельности: Уч. Пособие под ред. Бережного с.А. И др. – Тверь: тгту, 1996.
- •Глава 5: определение размера санитарно-защитной зоны промышленного предприятия
- •5.1. Рассеивание вредных выбросов и санитарно-защитные зоны как меры по защите атмосферного воздуха от промышленного загрязнения
- •5.2. Расчет атмосферного рассеивания вредных веществ и размера санитарно-защитной зоны промышленного предприятия
- •5.2.1. Порядок расчета:
- •Пдкм.Р.
- •5.2.2. Пример расчета Исходные данные:
- •Следующим образом:
- •Глава 6: планирование затрат на мероприятия по охране труда
- •Пример 3.
- •Пример 6.
- •Литература
- •Содержание
Примеры расчетов:
Пример 1:
Спроектировать зануление электрооборудования с номинальным напряжением 220 В и номинальным током Iном.=10 А.
Электроустановка соединена с питающимся трансформатором тремя участками проводников с различным сечением (рис. 2.4.1.)
Рис. 2.4.1. Схема соединения электроустановки с трансформатором тремя участками проводов: Тр – трансформатор; Д – электроустановка; l1, l2 , l3 – длина участков сети; s1, s2, s3 – сечения проводов участков сети.
Для питания электрооборудования от цеховой силовой сборки используется алюминиевый провод марки АЛП, сечение которого провода S=2.5 мм2. Потребитель подключен к третьему участку питающей магистрали длиной 30 м.
Первый участок магистрали выполнен четырехжильным кабелем марки АВРЕ с алюминиевыми жилами сечением (3×50+1×25) мм2 в полихлорвиниловой оболочке. Длина первого участка – 250 м. Участок защищен автоматом А 3110 с комбинированным расцепителем на ток Iном=100 А.
Второй участок проложен кабелем АВРЕ (3×25+1×10) мм2 длиной 75 м. Участок защищен автоматическим выключателем А 3134 на ток 80 А. Магистраль питается от трансформатора типа ТМ=1000 с первичным напряжением 6 кВ и вторичным 400/220 В (масляный трансформатор, Υ /Υн).
Магистраль зануления на первых двух участках выполнена четвертой жилой питающего кабеля, на третьем участке – стальным стержнем диаметром 5 мм.
Для защиты используется предохранитель ПР-2. Ток предохранителя:
где Кп – пусковой коэффициент, который в нашем случае равен 1,25.
Выбираем стандартный предохранитель на 15 А.
Так как в схеме приведен участок магистрали больше 200 м, то необходимо повторное зануление. Значение сопротивления зануления не должно превышать 10 Ом.
Расчетная проверка зануления
1. Определим ток (в А) замыкания фазы на корпус электроустановки:
, А
где Uф – фазное напряжение, равное 220 В; Zт = 0,081Ом – модуль полного сопротивления трансформатора (табл. 2.4.1.), Ом; Zп ,Ом – модуль полного сопротивления петли «фаза-нуль», определим по формуле (2.4.2):
Величины Rф, Rнз, хф,хнз, входящие в формулу (2.4.2 ) определяем следующим образом:
– для проводников из алюминия
Rф=ρl/sф; Rнз =ρl/sнз ; хф=0; хнз=0,
где ρ , l, sф, sнз – соответственно удельное электрическое сопротивление алюминия - 0,028 Ом·мм2/м; длина и сечение (мм2) фазного и нулевого защитного проводников;
1.1. Рассчитаем активное сопротивление фазных проводов для каждого из трех участков:
Rф1= 0,028=0,14 Ом
Rф2= 0,028=0,084 Ом
Rф3= 0,028=0,336 Ом
Полное активное сопротивление фазного провода:
Rф∑= Rф1+ Rф2+ Rф3 = 0,14 + 0,084 + 0,336 = 0,56 Ом
1.2. Определим активное сопротивление нулевых защитных проводников для трех участков магистрали:
Rн.з.1= 0,028=0,28 Ом
Rн.з.2= 0,028=0,21 Ом
На третьем участке для стального стержня диаметром 5 мм при переменном токе плотностью 1,5 А/мм2 и частотой 50 Гц согласно данным таблицы 2.4.2. значение Rн.з.3 = 12,4 Ом/км = 12,4×0,03 = 0,37 Ом, а хн.з.3 = 7,45×0,03 = 0,22 Ом.
Таким образом, суммарное сопротивление магистрали зануления равно:
Rн.з.∑= Rн.з1+ Rн.з2+ Rн.з3 = 0,28 + 0,21 + 0,37= 0,86 Ом
1.3. Для внутренней проводки индуктивное сопротивление петли «фаза – нуль» определяем по формуле: хп= 0,3×10-3 ×l , Ом
l – длина линии, равная 355 м.
хп= 0,3×10-3 ×355 = 0,11 Ом
2. Вычисляем отношение полных проводимостей фазных (σф) проводников из алюминия и нулевого защитного (σнз) проводника из стали по формуле (2.4.6):
= == 1,59
Так как (σф/ σнз)<2, то по соотношению полных проводимостей фазного и нулевого защитного проводников система зануления выполнена правильно.
4. Находим ток короткого замыкания, рассчитанный по формуле (2.4.1) и сравниваем полученное значение Iк.з. с током предохранителя, умноженного на коэффициент Кп
zп = Ом
≈148 А ; Iпр× Кп =12×1,25 =18,75
Так как Iк.з. >> Iпр× Кп (148 >> 18,75) и кроме того, выполняется условие, что наибольшая допустимая величина сопротивления нулевого провода не превышает значения удвоенного сопротивления фазного провода, т.е. (σф/ σнз)<2 , следовательно расчет зануления на отключающую способность выполнен правильно.