- •Буксир-толкач «м 3,0 (лёд 10)»
- •3 Определение размеров связей корпуса 7
- •1 Задание
- •2 Компоновка корпуса
- •2.1 Выбор системы набора и шпации
- •2.2 Чередование рамных и холостых шпангоутов
- •2.3 Размещение поперечных переборок
- •2.4 Размещение продольного набора
- •3 Определение размеров связей корпуса
- •3.1 Назначение толщины связей
- •3.2 Набор средней части корпуса
- •3.2.1 Днищевой набор
- •3.2.2 Бортовой набор
- •3.2.3 Палубный набор
- •3.3 Переборки и пиллерсы
- •3.4 Набор машинного отделения
- •3.5 Набор носовой оконечности
- •3.5.1 Днищевой набор
- •3.5.2 Бортовой набор
- •3.5.3 Палубный набор
- •3.6 Набор кормовой оконечности
- •3.6.1 Днищевой набор
- •3.6.2 Бортовой набор
- •3.6.3 Палубный набор
- •3.7 Выбор штевней
3.2.2 Бортовой набор
Для уменьшения металлоемкости набор борта принимаем неоднородным, при котором рамный набор чередуется с холостым.
Момент сопротивления поперечного сечения рамного шпангоута с присоединенным пояском W ,см3,согласно п.2.4.36-1 [2],должен быть не менее
W===141.14 см3,
где k-коэффициент, определяемый по формуле k===2.35;
Нс=3.46 м – высота борта в рассматриваемом сечении;
d=1.65м – расстояние между рамными шпангоутами;
L=41.91м – длина судна по КВЛ.
Одновременно высота стенки рамного шпангоута должна быть не менее 0,65 высоты стенки флора
hр≥0.65 hфл;
hр≥0.65 400=260мм.
Принимаем hp=280 мм.
Площадь поперечного сечения полки бортового рамного шпангоута не менее 0,65 площади поперечного сечения полки флора
fп≥0.6512120=9.36см2,
h/t<55
Таким образом, принимаем тавровый профиль, который удовлетворит перечисленным выше условиям:
T , W=516см3.
Момент сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута борта должен быть, согласно п.2.4.37[2] не менее
W==29.47 см3 ,
где l=1.9м – наибольшее расстояние, измеренное по борту между днищем и бортовым стрингером;
а=0.55 м-шпация.
По таблице Г.2[1]принимаем профиль холостого шпангоута борта
L , I=191 см4, W=30.5 см3.
3.2.3 Палубный набор
Момент сопротивления поперечного сечения р/бимсов в соответствии с п.2.4.53[2] должен быть не менее
см3,
где k0=11 – коэффициент для рамных бимсов судов класса «М»;
k1=0.65 – коэффициент при Lп/В1=10.45/8.88=1.18, по таблице 2.4.11-1 [2];
k2=0.5 – коэффициент при В1/Н= 8.88/3.46=2.57, по таблице 2.4.11-2[2];
d=1.65 м – расстояние между флорами;
В1=В=8.88 м – ширина корпуса судна по КВЛ;
По таблице В.1[1] принимаем в качестве р/бимса сварной тавровый профиль Т ,W=443 см3.
Размеры карлингса принимаем такими же.
Выполним согласование палубного набора с набором борта.
В соответствии с п.2.4.49[2] высота стенки рамного бимса должна приниматься не менее 2/3 высоты стенки рамного шпангоута
мм; 320>186.67(выполняется).
Площадь поперечного сечения свободного пояска рамного бимса должна приниматься не менее 0,75 площади поперечного сечения свободного пояска рамного шпангоута
мм2 2920>2010(выполняется).
В соответствии с п.2.4.48.4 момент сопротивления поперечного сечения холостого бимса с присоединенным пояском должен быть не менее
;
где k0=5.5 – коэффициент для холостых бимсов судов класса «М»;
k1=k2=1 – коэффициент для холостых бимсов;
d=1.65 м – расстояние между флорами;
В1=В=2.2 м – расстояние между карлингсами.
В соответствии с п.2.4.50 [2] момент инерции холостого бимса должен быть не менее значения, определяемого по формуле
где - поперечная шпация;
с = 2.2 м – расстояние между карлингсами;
d = 1.65 м – рамная поперечная шпация;
t = 0.5 см – толщина настила палубы.
По таблице Г.2[1] принимаем в качестве холостого бимса неравнополочный уголок L, I=94.6 см4, W=17.4 см3.
3.3 Переборки и пиллерсы
Расстановка поперечных переборок определяется компоновкой корпуса. Применяем плоские переборки, подкрепленные с одной стороны набором. Стойки поперечных переборок, устанавливаемые в плоскостях кильсонов и карлингсов, должны быть рамными.
Момент сопротивления поперечного сечения вертикальной рамной стойки с присоединенным пояском W,см3,согласно п.2.4.74 [2], должен быть не менее момента сопротивления поперечного сечения рамного бортового шпангоута с присоединенным пояском без учета ледовых подкреплений.
Таким образом, принимаем профиль, равный профилю рамного бортового шпангоута
T , W=516см3.
Согласно п.2.4.75[2] в плоскости бортовых стрингеров на переборках устанавливаются шельфы. Момент сопротивления поперечного сечения шельфа с присоединенным пояском должен быть не менее момента сопротивления поперечного сечения бортового стрингера. Шельф принимаем равным профилю рамного бортового шпангоута
T , W=516см3.
Согласно п.2.4.77[2] для непроницаемых переборок момент сопротивления поперечного сечения холостой вертикальной стойки с присоединенным пояском должен быть не менее момента сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута с присоединенным пояском.
Таким образом, принимаем профиль, равный профилю холостого шпангоута
L , I=191 см4, W=30.5 см3.
В ДП в месте пересечения рамных балок днища и палубы устанавливаются пиллерсы
О через 2-3 рамные шпации.