3.4 Набор машинного отделения

В соответствии с п.2.4.92[2] размеры связей в МО не должны быть меньше требуемых размеров соответствующих связей в средней части судна. А поскольку расстояние между флорами d уменьшилось, как следствие, уменьшился и момент сопротивления, то днищевые, бортовые и палубные связи в МО принимаем такие же, как и в средней части судна, увеличив толщину стенки флоров, в соответствии с п.2.4 .94[2], на 1 мм.

Днищевые связи:

профиль флора и кильсонов Т ,W=832 см³

Бортовые связи:

профиль рамного шпангоута и бортового стрингера Т ,

W=516 см³

профиль холостого шпангоута L , I=191 см⁴, W=30.5 см³.

Палубный набор:

профиль рамного бимса и карлингса Т ,W=463 см³

профиль холостых бимсов L, I=94.6 см⁴, W=17.4 см³.

3.5 Набор носовой оконечности

3.5.1 Днищевой набор

В соответствии с п.2.4.96.1 [2] флоры устанавливаются на каждой поперечной шпации. Момент сопративления площади поперечного сечения флора с присоеденённым пояском в носовой оканечности увеличиваем в 1.5 раза значение W в средней части корпуса судна:

W=1.5W=1.5800=1200 см³

Принимаем тавровый профиль по таблице В.1 [1] с моментом сопротивления W=1206 см³ ; Т

Согласно ПРРР размеры связей в оконечностях должны быть не меньше размеров в средней части, поэтому увеличиваем толщину стенки флора в средней части на 1мм, окончательно принимаем тавровый профиль Т с моментом сопротивленияW=1206 см³ по таблице В.1 [1].

3.5.2 Бортовой набор

Согласно п.2.4.97.3 [2] момент сопротивления поперечного сечения рамных шпангоутов должен быть увеличен на 25% по сравнению с расчетным.

W_шп=W=см³

где W=516

В соответствии с п. 2.4.96 [2] окончательно принимаем тавровый профиль, соответствующий профилю в средней части корпуса

Т ,W=674 см³.

Момент сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута борта должен быть, согласно п.2.4.37[2] не менее

W===29.47 см³ ,

где l=1,9м-наибольшее расстояние, измеренное по борту между днищем и бортовым стрингером ;

а=0,55 м-шпация.

Согласно п.2.4.97.3 [2] момент сопротивления поперечного сечения холостых шпангоутов должен быть увеличен на 25% по сравнению с расчетным.

W_шп=W=см³

По таблице Г.2[1]принимаем профиль холостого шпангоута борта

L ,I=254 cм⁴, W=39,8 см³.

3.5.3 Палубный набор

В соответствии с п. 2.4.96 [2] окончательно принимаем тавровый профиль для рамного бимса, соответствующий профилю в средней части корпуса

Т ,W=443 см³.

Так как L_п/В₁=1,05>0,7 размеры карлингса принимаются такими же как и размеры рамного бимса.

Момент сопротивления холостых бимсов с присоединенным пояском W,см³, по таблице Г.2[1]принимаем профиль холостого бимса такой же как и в средней части:

L, I=94.6 см⁴, W=17.4 см³.

3.6 Набор кормовой оконечности

3.6.1 Днищевой набор

Согласно ПРРР размеры связей в оконечностях должны быть не меньше размеров в средней части, окончательно принимаем тавровый профиль по таблице В1 [2]:

Т ,W=800 см³.

Поперечное сечение кильсона принимается таким же, как и флора

3.6.2 Бортовой набор

Согласно п.2.4.98 [2] момент сопротивления поперечного сечения рамных шпангоутов должен быть увеличен на 15% по сравнению с расчетным.

W_шп=W=см³

В соответствии с п. 2.4.96 [2] окончательно принимаем тавровый профиль, соответствующий профилю в средней части корпуса

Т ,W=444 см³.

Момент сопротивления поперечного сечения холостого шпангоута борта должен быть, согласно п.2.4.37[2] не менее

W===29.47 см³ ,

где l=1.9м-наибольшее расстояние, измеренное по борту между днищем и бортовым стрингером

а=0,55 м-шпация.

Согласно п.2.4.98 [2] момент сопротивления поперечного сечения холостых шпангоутов должен быть увеличен на 15% по сравнению с расчетным.

W_шп=W=см³

По таблице Г.2[1]принимаем профиль холостого шпангоута борта

L ,I=305 cм⁴, W=42.1 см³.