- •Министерство образования и науки украины
- •Введение Рост производства стали в Украине в последние годы идет за счет модификации и реконструкции ккц. Однако, не смотря на это, почти 50% стали до сих пор выплавляется в подовых агрегатах.
- •1 Расчет параметров мартеновской печи емкостью 130 т
- •1.2. Определение размеров головок и вертикальных каналов
- •1.4.Расчет параметров воздушного регенератора и боровов
- •1.5 Расчет дымовой трубы
- •2 Расчет материального баланса мартеновской плавки
- •2. 2 Расчет /2/
- •3 Расчет раскисления стали марки 15к
- •Расчет /3/
- •Определение расхода ферросилиция
- •4 Расчет сводовой кислородной фурмы (скф)
- •4.3 Определение параметров наконечника скф
- •5 Выбор системы охлаждения и очистки отходящих газов
- •6 Определение длительности плавки и производительности мартеновской печи
- •7 Особенности технологии выплавки стали марки 15к Шихтовка плавки /6/
- •Заправка печи
- •Завалка шихты
- •Прогрев
- •Заливка чугуна
- •Плавление
- •Доводка плавки
- •Выпуск плавки
- •Перечень ссылок
2. 2 Расчет /2/
Расчет ведем на 100 кг металлической шихты
Масса миксерного шлака 60,0 * 1,2 / 100 = 0,7200 кг
Масса лома: 100 – 60, 0 = 40,0000 кг
Масса мусора лома: 40,0000 * 5,0 / 100 = 2,0000 кг
Масса окалины лома: 40,0000 * 1,0 / 100 = 0,4000 кг
Масса чистого жидкого чугуна (без миксерного шлака):
60,0 – 0,7200 = 59,2800 кг
Масса чистого лома ( без мусора и окалины):
40,0000 – 2, 0000 – 0,4000 = 37,6000 кг
Определение среднего химического состава металлической части шихты приведено в табл. 2.5.
12
Таблица 2.5 – Определение среднего химического состава металлической части шихты, %
Материал |
Масса, кг |
С |
Mn |
Si |
P |
S |
Fe |
Чугун (чистый) |
59,2800 |
2,5567 |
0.2964 |
0.5928 |
0.0593 |
0.0237 |
55.7511 |
Лом (чистый) |
37,6000 |
0,0564 |
0.2444 |
0.1015 |
0.0132 |
0.0132 |
37.1714 |
Средний.состав металлошихты |
- |
2,6131 |
0.5408 |
0.6943 |
0.0724 |
0.0369 |
92.9224 |
Определение химического состава металла перед раскислением /3/
Содержание углерода
[C]п.р = ([C]min + [C]max) / 2 – 0.03 = (0.12+0.18)/2-0.03 = 0.12 %
Содержание кремния
[Si]п.р = 0
Содержание марганца
При температуре металла перед раскислением на 110 оС выше температуры tликв.
tп.р = 1530-80*[C]п.р+110 = 1530 – 80*0,12 + 110 = 1630 оС
Tп.р = tп.р + 273 = 1630 + 273 = 1903 К
Lg KMn = -6234 / Tп.р + 3,026 = -6234/1903+3,026 = -0,2409,
откуда KMn = 10 –0.2409 = 0.5625
При основности шлака перед раскислением (В)п.р = 3,0
(FeO)п.р = 7,25*(B)0,333 / [C]п.р0,25 = 7,25*30,333/0,120,25 = 17,767 %
Из выражения (MnO)п.р/[Mn]п.р = (FeO)/KMn = 17.767/0.5625 = 31.585, т.е (MnO)п.р = 31,585*[Mn]п.р
100*[Mn]м.ш = [Mn]п.р*Mмет + (MnO)п.р* Mшл*55/71
При Mшл = 12,0 кг (%)
100*0,5408 = [Mn]п.р 90 + 31,585*[Mn]п.р*12,0*55/71
13
откуда [Mn]п.р = 0,1410 %
Содержание фосфора
Из табл. 1 /1/ при (В)п.р = 3,0 и при (FeO)п.р = 17,767 %
Lp = 64+((73-64)/(14-12))*(17.767-12) = 89.9
[P]п.р = (100*[P]м.ш)/(Mме+Lp*Mшл*62/142) =
= (100*0,0724)/(90,0+89,9*12,0*62/142) = 0,013 %
Содержание серы
Из табл. 2 /1/ при (В)п.р = 3,0 Ls = 8.0
[S]п.р=(100*[S]м щ)/(Mме+Ls*Mшл)=(100*0,0369)/(90,0+8,0*12,0)=0,0198%
Остается в металле перед раскислением:
[C] = [C]п.р*90,0 / 100 = 0,12 * 90,0 / 100 = 0,1080 кг
[Mn] = [Mn]п.р*90,0 / 100 = 0,1410 * 90,0 / 100 = 0,1269 кг
[P] = [P]п.р*90,0 / 100 = 0,0129 * 90,0 / 100 = 0,0116 кг
[S] = [S]п.р*90,0 / 100 = 0,0198 * 90,0 / 100 = 0,0178 кг
Определение количества удаляемых примесей приведено в табл. 2.6.
Таблица 2.6 – Определение количества удаляемых примесей, кг
|
С |
Mn |
Si |
P |
S |
сумма |
Средний состав металлошихты |
2,6131 |
0,5408 |
0,6943 |
0,0724 |
0,0369 |
- |
Остается в металле |
0,1080 |
0,1269 |
0 |
0,0116 |
0,0178 |
- |
Удаляется примеси |
2,5051 |
0,4139 |
0,6943 |
0,0608 |
0,0190 |
3,6932 |
Определение расхода кислорода на окисление примесей приведено в табл. 2.7.
14
Таблица 2.7 – Определение расхода кислорода на окисление примесей, кг
Эл |
Удаляется примеси, кг |
Реакция |
Требуется кислорода, кг |
Образу-ется оксидов |
C |
2,5051 |
[C]+0.5{O2}={CO} |
2,5051*0,90*16/12=3,006 |
5,2608 |
[C]+{O2}={CO2} |
2,5051*0,10*32/12=0,668 |
0,9186 | ||
Mn |
0.4139 |
[Mn]+0.5{O2}=(MnO) |
0.4139*16/55=0.12 |
0.5343 |
Si |
0.6943 |
[Si]+{O2}=(SiO2) |
0.6943*32/28=0.794 |
1.4878 |
P |
0.0608 |
2[P]+2.5{O2}=(P2O5) |
0.0608*80/62=0.078 |
0.1393 |
S |
0.0190 |
(FeS)+(CaO)=(CaS)+(FeO) |
0.0190*-16/32= -0.0095 |
0.0095 |
|
3,6932 |
|
4.6571 |
8.3503 |
Принимаем, что в первичный шлак переходят шлакообразующие оксиды от окисления примесей металлошихты, миксерный шлак, окалина и мусор лома, весь конечный шлак, известняк, часть сырого (30%) и обожженного (30%) доломитов.
Определение химического состава и количества первичного шлака (без оксидов железа) приведено в табл. 2.8.
Таблица 2.8 – Определение химического состава и количества первичного шлака (без учета окисления железа), кг
Внесено |
Усвоен. ванной |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
|
Металлошихтой |
|
1,4878 |
|
|
|
0,5343 |
0,1393 |
|
|
|
Миксер.шлаком |
0,7200 |
0,2844 |
0,0432 |
0,3384 |
0,0288 |
0,0108 |
|
0,0108 |
|
|
Мусором лома |
2,0000 |
1,4000 |
0,5000 |
|
|
|
|
|
|
|
15
Конечн. шлаком |
0,5000 |
0,0850 |
0,0100 |
0,2440 |
0,0500 |
0,0250 |
0,0100 |
0,0010 |
|
|
Сырым доломит |
0,3000 |
0,0048 |
0,0009 |
0,1326 |
0,0312 |
|
|
|
|
|
Обожж. доломит |
0,2400 |
0,0024 |
0,0091 |
0,1239 |
0,0917 |
|
|
|
|
|
Извест няком |
4,0000 |
0,0640 |
0,0320 |
2,1400 |
0,0280 |
|
0,0012 |
0,0040 |
|
|
Итого |
|
3,3284 |
0,5952 |
2,9829 |
0,2297 |
0,5701 |
0,1505 |
0,0158 |
0,0000 |
7,8727 |
При содержании оксидов железа в первичном шлаке 26 % (см. табл. 2.3), количество первичного шлака составит:
7,8727 * 100 / (100 – 26) = 10, 6388 кг (%)
Определение химического состава первичного шлака приведено в табл. 2.9.
Таблица 2.9 - Химический состав первичного шлака, %
Компонент |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
FeO |
Cумма |
(В) |
% |
31,29 |
5,59 |
28,04 |
2,16 |
5,36 |
1,41 |
0,15 |
0,00 |
26,00 |
100 |
0,90 |
Неметаллическая шихта внесет оксидов железа, кг:
Оксид |
Поступает из |
Сумма | |||||||
Миксершлака |
Окалин. лома |
Свода |
Пода |
Сырого долом. |
Обожж.долом. |
Извест- няка |
Конечн шлака | ||
FeO |
0.0036 |
0.1240 |
|
|
|
|
|
0.0600 |
0.1876 |
Fe2O3 |
|
0.2760 |
0.0025 |
0.0021 |
0.0070 |
0.0296 |
0.0280 |
0.0150 |
0.3602 |
Поступает (FeO) за счет окисления железа металла:
10,6388 – 7,8727 – 0,1876 – 0,3602 = 2,2183 кг
При этот окисляется железа: 2,2183 * 56 / 72 = 1,7253 кг
16
Расход кислорода на окисление железа: 2,2183 – 1,7253 = 0,4930 кг
Расход кислорода на окисление примесей и железа:
4,6571 + 0,4930 = 5,1501 кг
Определение расхода извести в завалку
При скачивании в плавление 30 % первичного шлака, количество скачанного шлака составит:
Мск п. шл = 10,6388 * 30 /100 = 3,1924 кг
Определение количества и состава шлака по расплавлении ( без оксидов железа и извести) приведено в табл. 2.10.
Таблица 2.10 - Определение количества и состава шлака по расплавлении (без оксидов железа и извести), кг.
Внесено |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
Сумма |
Первичн. шлаком |
2,3299 |
0,4167 |
2,0880 |
0,1608 |
0,3991 |
0,1054 |
0,0111 |
0,0000 |
5,5109 |
Сырым доломит |
0,0048 |
0,0009 |
0,1326 |
0,0312 |
|
|
|
|
0,1695 |
Обожж. доломит |
0,0024 |
0,0091 |
0,1279 |
0,0917 |
|
|
|
|
0,2311 |
Итого |
2,3371 |
0,4267 |
2,3486 |
0,2837 |
0,3991 |
,1054 |
0,0111 |
0,0000 |
5,9115 |
Расход извести в завалку:
Мизв = ((2,0 * 2,3371- 2,3486) /(91,2 – 2,0 * 2,8)) * 100 = 2,7169 кг
Определение количества и состава шлака по расплавлении ( без оксидов железа) приведено в табл. 2.11.
Таблица 2.11 - Определение количества и состава шлака по расплавлении (без оксидов железа), кг.
17
Внесено |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
Cумма |
Шлаком плавления |
2,3371 |
0,4267 |
2,3486 |
0,2837 |
0,3991 |
0,1054 |
0,0111 |
0,0000 |
5,9115 |
Известью |
0,0761 |
0,0408 |
2,4778 |
0,0190 |
|
|
0,0027 |
|
2,6163 |
Итого |
2,4132 |
0,4674 |
4,8263 |
0,3027 |
0,3991 |
0,1054 |
0,0138 |
0,0000 |
8,5278 |
Основность шлака (В) = 4,8263 / 2,4132 = 2,00
Внесено оксидов железа первичным шлаком:
7,4472 – 5,5109 = 1,9363 кг
При содержании FeO в шлаке по расплавлении 12 %, количество шлака по расплавлении составит:
8,5278 * 100 / (100 – 12) = 9,6907 кг
при этом в шлак поступит оксидов железа 9,6907 – 8,5278 = 1,1629 кг
восстановится оксидов железа 1,9363 – 1,1629 = 0,7734 кг
восстановится железа 0,7734 * 56 / 72 = 0,6020 кг
освободится кислорода 0,7734 – 0,6020 = 0,1719 кг
В целом окисление железа составит 1,7253 – 0,6020 = 1,1238 кг
В целом потребность в кислороде составит 5,1501 – 0,1719 = 4,9782 кг
Определение химического состава шлака по расплавлении приведено в табл. 2.12.
Таблица 2.12 - Химический состав шлака по расплавлении, %
Компонент |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
FeO |
Cумма |
(В) |
% |
24,90 |
4,82 |
49,80 |
3,12 |
4,12 |
1,09 |
0,14 |
0,00 |
12,00 |
100 |
2,00 |
Масса оставшихся компонентов шлака при скачивании 40 % шлака в начале доводки приведена в табл. 2.13.
18
Таблица 2.13 – Масса компонентов шлака после скачивания шлака в доводку, кг
Компонент |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
FeO |
Cумма | |||||||||||
% |
1,4479 |
0,2805 |
2,8958 |
0,1816 |
0,2395 |
0,0632 |
0,0083 |
0,0000 |
0,6977 |
5,8144 |
|
Количество шлака, скачанного в доводку составит:
9,6907 – 5,8144 = 3,8763 кг
Определение количества конечного шлака (без оксидов железа и присадок в доводку) приведено в табл. 2.14.
Таблица 2.14 – Масса компонентов конечного шлака (без оксидов железа и присадок в доводку), кг
Внесено |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
Cумма |
Шлаком доводки |
1,4479 |
0,2805 |
2,8958 |
0,1816 |
0,2395 |
0,0632 |
0,0083 |
0,0000 |
5,1167 |
Сырым доломитом |
0,0064 |
0,0012 |
0,1768 |
0,0416 |
|
|
|
|
0,2260 |
Обожжен доломитом |
0,0032 |
0,0122 |
0,1706 |
0,1222 |
|
|
|
|
0,3082 |
Материал свода |
0,0033 |
0,0020 |
0,0010 |
0,0330 |
|
|
|
0,0083 |
0,0475 |
Материал пода |
0,0020 |
0,0011 |
0,0013 |
0,0935 |
|
|
|
|
0,0979 |
Итого |
1,4628 |
0,2969 |
3,2455 |
0,4719 |
0,2395 |
0,0632 |
0,0083 |
0,0083 |
5,7963 |
Определение расхода извести в доводку
При обеспечении основности шлака перед раскислением (В) = 3
Мизв = 100 * ( 3,0 * 1,4628 – 3,2455) / (91,2 - 3,0 * 2,8) = 1,3802 кг
Определение расхода боксита в доводку
Для обеспечения (Al2O3) = 6 % расход боксита в доводку составит:
19
Мбок = 100 * (((5,8144 + 1,3802) * 6 / 100) – 0,2969) / 52,0 = 0,2590 кг
Определение состава шлака перед раскислением (без окислов железа) приведено в табл. 2.15.
Таблица 2.15 - Определение состава шлака перед раскислением (без окислов железа), кг
Внесено |
SiO2 |
Al2O3 |
CaO |
MgO |
MnO |
P2O5 |
S |
Cr2O3 |
Cумма |
Шлаком доводки* |
1,4628 |
0,2969 |
3,2455 |
0,4719 |
0,2395 |
0,0632 |
0,0083 |
0,0083 |
5,7963 |
Известью |
0,0386 |
0,0207 |
1,2587 |
0,0097 |
|
|
0,0014 |
|
1,3291 |
Бокситом |
0,0518 |
0,1348 |
0,0104 |
|
|
|
|
|
0,1970 |
Итого |
1,5532 |
0,4524 |
4,5146 |
0,4816 |
0,2395 |
0,0632 |
0,0096 |
0,0083 |
7,3233 |
С учетом содержания оксидов железа в конечном шлаке 17,767 % масса конечного шлака составит:
7,3223 * 100 / (100 – 17,767) = 8,9043 кг
С учетом оксидов железа, внесенных бокситом, необходимо внести окислов железа в конечный шлак:
8,9043 – 7,3233 – 0,00456 = 1,5774 кг
С учетом оксидов железа, внесенных шлаком доводки, необходимо внести дополнительно оксидов железа:
1,5774 – 0,7444 = 0,8330 кг
При этот окисляется железа: 0,8330 * 56 / 72 = 0,6479 кг
Расход кислорода на окисление железа: 0,8330 – 0,6479 = 0,0,1851 кг
Общее количество окислившегося железа:
1,1238 + 0,6479 = 1,7712 кг
Общий расход кислорода 4,9782 + 0,1851 = 5,1633 кг
Определение выхода металла на 100 кг металлошихты
Количество испарившегося железа 2,222*22,4*0,270/32 = 0,4200 кг
20
Потери железа в корольках с первичным шлаком:
Fe п.шл = 3,1916 * 15 / 100 = 0,4787 кг
Потери железа в корольках с шлаком доводки:
Fe шл д = 3,8763 * 6 / 100 = 0,2330 кг
Потери железа в корольках с конечным шлаком:
Fe к.шл = 8,9043 * 3 / 100 = 0,2670 кг
Выход металла:
Ммет = 59,2800 + 37,6000 - 3,6932 - 1,7717 - 0,4200 - 0,4787- 0,233-0,267=90,0166 кг
Определение количества газов, выделяющихся из мартеновской ванны, приведено в табл. 2.16.
Таблица 2.16 - Определение количества газов, выделяющихся из мартеновской ванны, кг.
Внесено |
СО |
СО2 |
Н2О |
Всего, кг |
Металлической шихтой |
5,2608 |
0,9186 |
|
6,1794 |
Мусором лома |
|
|
0,1000 |
0,1000 |
Сырым доломитом |
|
0,4100 |
0,0180 |
0,4280 |
Известняком |
|
1,7028 |
|
1,7028 |
Известью |
|
0,1311 |
0,0205 |
0,1516 |
Бокситом |
|
|
0,0155 |
0,0155 |
Итого |
5,2608 |
3,1625 |
0,1540 |
8,5773 |
% |
61,33 |
36,87 |
1,80 |
100 |
Материальный баланс плавки перед раскислением (на 100 кг металлошихты) приведен в табл. 2.17.
Таблица 2.17 - Материальный баланс плавки перед раскислением (на 100 кг металлошихты), кг
21
Приход |
кг |
Расход |
кг |
Чугун жидкий |
60,0000 |
Металл |
90,0166 |
Лом |
40,0000 |
Шлак первичный скачанный |
3,1916 |
Известняк в завалку |
4,0000 |
Шлак доводки скачанный |
3,8763 |
Известь в завалку и доводку |
4,0970 |
Шлак конечный |
8,9043 |
Доломит сырой |
1,0000 |
Газы |
8,5773 |
Доломит обожженный |
0,8000 |
Железо в дым |
0,4200 |
Боксит |
0,2592 |
Железо в корольках |
0,9785 |
Материал пода |
0,1000 |
|
|
Материал свода |
0,0500 |
|
|
Конечный шлак |
0,5000 |
|
|
Кислород |
5,1633 |
Итого |
115,9646 |
Итого |
115,9695 |
Невязка |
0,0042 |
22