- •Министерство образования, науки, молодёжи и спорта украины
- •Оглавление
- •3.1 Общий анализ термодинамических процессов в реальном газе 38–39
- •Введение
- •1. Термодинамические процессы в идеальном газе
- •1.2. Политропное расширение, изобарное сжатие и изохорный подвод теплоты
- •1.3. Изохорный подвод теплоты, изобарное расширение и политропное сжатие
- •1.4. Адиабатное сжатие, изохорный подвод теплоты, изобарное и политропное расширение
- •2. Расчет и исследование термодинамических циклов двигателей внутреннег сгорания и газотурбинных установок
- •2.1. Термодинамический цикл двс со смешанным подводом теплоты
- •2.2. Термодинамические циклы газотурбинных установок
- •2.2.1. Простой цикл гту
- •2.2.2. Цикл с регенерацией теплоты
- •2.2.3. Цикл с двухступенчатым сжатием и промежуточным охлаждением воздуха
- •2.2.4. Цикл с двухступенчатым сжатием и промежуточным охлаждением воздуха и регенерацией теплоты
- •3. Расчет термодинамических процессов в реальном газе
- •3.1. Общий анализ термодинамических процессов в реальном газе
- •3.2. Изохорный процесс
- •3.3. Изобарный процесс
- •3.4. Изотермический процесс
- •3.5 Изоэнтропный процесс
- •3.6. Процесс дросселирования
- •3.7. Процесс течения
- •4. Расчет и исследование термодинамических циклов паротурбинных установок
- •4.1. Установка, работающая по циклу Ренкина
- •4.2. Паротурбинная установка с промежуточным перегревом пара
- •4.3. Установки с регенеративным подогревом питательной воды
- •4.3.1. Пту с регенеративным подогревом питательной воды в подогревателе смесительного типа
- •4.3.2. Пту с регенеративным подогревом питательной воды в подогревателе поверхностного типа
- •4.3.3. Пту с промежуточным перегревом пара и регенеративным подогревом питательной воды в поверхностном и смесительном подогревателях
- •4.3.4. Исследование влияния последовательности использования типов регенеративных подогревателей на эффективность пту
- •5. Термодинамика влажного воздуха
- •5.1. Основные понятия, определения и соотношения, характеризующие термодинамические свойства влажного воздуха
- •5.2. Примеры расчета процессов тепломассообмена во влажном воздухе
- •6. Методические указания по выполнению лабораторных работ
- •Изотермического процесса.
- •Контрольные вопросы
- •Контрольные вопросы
- •Образец
4.3.2. Пту с регенеративным подогревом питательной воды в подогревателе поверхностного типа
Задача. В ПТУ, работающей при начальних параметрах пара p1 = 6,0 МПа и t1 = 600°С , используется регенеративный подогрев питательной воды в подогревателе поверхностного типа. Давление отбора 1,0 МПа. Давление пара в конденсаторе р2 = 0,04 бар.
Изобразить цикл на энтропийных и p,v диаграммах. Определить термический КПД установки, удельные расходы пара, теплоты и топлива, а также мощность установки с учётом работы насоса, если часовой расход пара составляет 950 кг/час.
Сделать вывод об изменении КПД установки и её мощности по сравнению с базовым циклом Ренкина. Задачу решить с помощью таблиц свойств воды и водяного пара.
Рис.4.4 Принципиальная схема и цикл ПТУ с регенеративным подогревом питательной воды в подогревателе поверхностного типа
На схеме: 1 – паровой котел, 2 – пароперегреватель, 3 – паровая турбина, 4 – электрогенератор, 5 – конденсатор, 6 – конденсатный насос, 7 – сборник конденсата, 8 – питательный насос, 9 – конденсатоотводчик, 10 – регенеративный подогреватель
Решение
Определяем параметры жидкости в сборнике конденсата (точка 9) из условия, что р9=1 бар и t9=(70…80)°С (принимаем t9 = 80°С): v9=0,0010228 м3/кг; h9=293,0 кДж/кг; s9 =0,9548 кДж/(кг·К).
Энтальпия в точке 11 определяется из условия р11 = р1 = 60 бар, s11 = s9 = =0,9548 кДж/(кг·К). Тогда по данным на изобаре 60 бар коэффициент интерполяции равен
,
следовательно
Энтальпия в точке 12, характеризующей состояние воды после поверхностного регенеративного подогревателя, определяется из условия t12 = t8 = =ts(ротб) = 179,88°C, р12 = р1 = 60 бар. Тогда
,
а энтальпия
Доля пара α, отбираемого для регенеративного подогрева воды, рассчитывается из уравнения теплового баланса:
, откуда
Сумма работ насосов
где работы первого и второго насосов равны
Термический КПД данного цикла
где значения энтальпии h1, h2, h7, h3 и h8 приняты из предыдущих задач, так как исходные данные не изменились.
Итак, использование поверхностного регенеративного подогревателя повышает термический КПД примерно на 1% по сравнению с аналогичным циклом со смесительным подогревателем. Это обусловлено тем, что подогрев питательной воды в этом случае начинается не от температуры конденсации при р=0,04 бар (~30°С), а от температуры жидкости в сборнике конденсата (80°С). При этом на 7,1% уменьшается доля пара, отбираемого для подогрева питательной воды.
4.3.3. Пту с промежуточным перегревом пара и регенеративным подогревом питательной воды в поверхностном и смесительном подогревателях
Задача. В ПТУ, работающей при начальных параметрах пара и давлении в конденсаторе р1=8,0 МПа, t1=500°С и р2=0,005 МПа, применен промежуточный перегрев пара при давлении рп=2 МПа до температуры 480°С. Для подогрева питательной воды используются два регенеративных подогревателя поверхностного и смесительного типов, в которые отбирается пар при давлениях р2отб=1 МПа и р1отб=3 МПа, соответственно.
Определить раздельное и совместное влияние промежуточного перегрева пара и регенеративного подогрева питательной воды на значения термического КПД цикла. Изобразить принципиальную схему и цикл указанной ПТУ на энтропийных и p,v диаграммах.
Рис. 4.5. Принципиальная схема и термодинамический цикл ПТУ с промежуточным перегревом пара и двумя регенеративными подогревателями питательной воды
На схеме: 1 – паровой котел, 2 – первичный пароперегреватель, 3 – вторичный (промежуточный) пароперегреватель, 4 – турбина высокого давления, 5 – турбина низкого давления, 6 – электрогенератор, 7 – конденсатор, 8 – сборник конденсата, 9 – регенеративный подогреватель поверхностный, 10 – регенеративный подогреватель смесительный, 11 – конденсатоотводчик, 12 – конденсатный насос, 13 – питательный насос промежуточного давления, 14 – питательный насос высокого давления
Решение
Определяем энтальпию рабочего тела в характерных точках базового цикла Ренкина 1-2-3-4-5-6-1.
Точка 1. При заданном давлении р1 = 80 бар и температуре t1 = 500°C h1 = 3398,5 кДж/кг; s1 = 6,7254 кДж/(кг·К).
Точка 2. Энтальпию в этой точке определяем из условия
s2 = s1 = 6,7254 кДж/(кг·К); р2 = 0,005 МПа
Так как на изобаре 0,05 бар ([3], табл. II, стр. 62) s'<s2<s'', то
.
Тогда энтальпия в точке 2
,
где h' и r – энтальпия насыщенной жидкости и теплота парообразования при давлении р2 = 0,05 бар.
Точка 3 соответствует состоянию насыщенной жидкости при р3=р2= =0,05 бар, поэтому h3 = h' = 137,77 кДж/кг; v3 = v' = 0,0010052 м3/кг.
Работа насоса
Энтальпия жидкости в точке 4:
Термический КПД базового цикла Ренкина с учетом работы насоса
Далее вводим в соответствии с условием задачи промежуточный перегрев пара. Определим для этого цикла (1-7-8-9-3-4-5-6-1, рис. 4.5.) параметры пара в дополнительных характерных точках 7, 8 и 9.
Точка 7. Энтальпию в точке 7 рассчитываем из условия р7 = рП = 20 бар и s7 = s1 =6,7254 кДж/(кг·К). Тогда коэффициент интерполяции по s:
,
а значение энтальпии h7
Точка 8. Определяем энтальпию и энтропию в точке 8 по заданным значениям температуры t8 = tп = 480°С и давления р8 = рп = 20 бар ([3], стр. 109)
h8 = 3423,5 кДж/кг; s8= 7,3747 кДж/(кг·К)
Точка 9. Рассчитываем значение энтальпии h9 из условия р9 = р2 = =0,05 бар; s9 =s8= 7,3747 кДж/(кг·К)
Так как на изобаре 0,05 бар s'<s9<s'' ([3] табл. II, стр. 62) рассчитываем степень сухости
Тогда значение энтальпии в точке 9
где h' и r – энтальпия насыщенной жидкости и теплота парообразования при давлении р2=0,05 бар.
Термический КПД цикла с промежуточным перегревом пара рассчитываем из соотношения:
Относительное повышение термического КПД ПТУ от введения промежуточного перегрева пара
Вводим дополнительно регенеративный подогрев питательной воды в подогревателе поверхностного типа (то есть рассмотрим цикл 1-7-8-11-9-3-14-15-4'-19-5-6-1 на рис. 4.5.) И в этом случае сначала определяем параметры рабочего тела в новых характерных точках 4', 11, 15, 19 и 13 (значение h13 необходимо для расчета αп).
Параметры в точке 15 (в сборнике конденсата) определяем из условия р15 = ратм = 1 бар и t15=80°С. Тогда s15 =1,0752 кДж/(кг·К), h15 = 335,0 кДж/кг и v15 = 0,0010292 м3/кг.
Энтальпию в точке 4' определяем из условия p4' = p4 = p1 = 80 бар и s4'=s15 = 1,0752 кДж/(кг·К). Тогда
,
Энтальпию в точке 11 определяем из условия р11 = = 10 бар, s11 =s8= =7,3747 кДж/(кг·К), откуда
,
Энтальпию в точке 19 определяем из условия р19 = р1 = 80 бар и t19 = t13 = =ts(10 бар)=179,88°C, тогда
,
Энтальпия в точке 13 равна h13 = h'( = 10 бар) = 762,6 кДж/кг.
Долю пара αII, отбираемого для регенеративного подогрева питательной воды определяем из уравнения теплового баланса первого (поверхностного) подогревателя
,
откуда
Работа насосов:
Термический КПД цикла с промежуточным перегревом пара и одним регенеративным подогревателем поверхностного типа равен
Относительное повышение термического КПД данного цикла по сравнению с КПД цикла с промежуточным перегревом пара (предыдущим вариантом рассматриваемой задачи).
Повышение термического КПД этого цикла по сравнению с базовым циклом Ренкина:
Наконец, рассмотрим полный заданный цикл ПТУ (1-10-7-8-11-9-3-14-15-16-17-12-18-5-6-1, рис.4.5) с промежуточным перегревом пара и двумя регенеративными подогревателями, причем первый по ходу питательной воды поверхностного типа, а второй — смесительного. По сравнению с предыдущими вариантами задачи неизвестны значения h10, h12, h16, h17, h18 и αсм, αп, а также изменившаяся сумма работ насосов ∑│lн│.
В точке 10 значение энтальпии рассчитывается из условия:
р10 = = 30 бар, s10 =s1= 6,7254 кДж/(кг·К)
тогда
В точке 12 энтальпия равна h12 = h'( = 30 бар) = 1008,4 кДж/кг, а удельный объём — v12 = v' = 0,0012163 м3/кг (значение v' необходимо для расчёта работы третьего насоса).
В точке 17 энтальпия определяется из условия р17 = = 30 бар, t17 = t13 = =ts()=179,88°С, тогда
В точке 18 энтальпия определяется из условия s18 = s12 = s'(p = 30 бар) = 2,6455 кДж/кг, р18 = р1 = 80 бар, откуда
Доля пара αсм, отбираемого в смесительный (второй) подогреватель, рассчитывается из уравнения теплового баланса
.
Отсюда ,
Для расчета значения αп для поверхностного (первого) подогревателя необходимо определить энтальпию в точке 16 из соотношения:
,
где (параметры точки15 взяты со стр. 74)
Значение αп рассчитываем из уравнения теплового баланса:
.
Тогда .
Наконец, сумма работ насосов:
(рассчитано выше)
Тогда термический КПД рассматриваемого цикла:
Относительное повышение термического КПД ПТУ с промежуточным перегревом пара и двумя регенеративными подогревателями (первый поверхностный, а второй — смесительный) по сравнению с КПД ПТУ с промежуточным перегревом пара и одним регенеративным подогревателем поверхностного типа (предыдущий вариант).
Повышение термического КПД этого цикла по сравнению с базовым циклом Ренкина: