2) Для песчаных грунтов (песок мелкий) определяются:

- коэффициент пористости е

- степень влажности грунта

по значению которой устанавливают состояние грунта при степени влажности

По вычисленным физико-механическим характеристикам и классификационным показателям грунта по табл.1 прил.1 СНиП 2.02.01-83 определяются прочностные и деформационные характеристики грунта С, , Е и заносим в таблица 6.2.

Все вычисленные и определенные физико-механические характеристики грунтов напластований заносятся в сводную таблицу физико-механических характеристик грунтов площадки.

Таблица 6.1.2.

Хар-ки Наим.слоя	, кН/м^3	s, кН/м^3	C, кПа	, град	E, МПа
Ратсительный слой	16,4	-	-	-	-
Супесь	16,3	26,7	5	20	24,34
Песок мелкий	18,9	26,5	2	30,8	25
Суглинок тяжёлый	19,7	27,0	32,2	24,2	23

6.2. Расчёт свайных фундаментов.

6.2.1. Выбор глубины заложения ростверка.

Определение глубины заложения ростверка зависит от нескольких факторов:

• Глубины промерзания грунта:

Нормативная глубина сезонного промерзания грунта определяется по формуле:

м,

где M_t - коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе по СНиП 2.01.01-82 "Строительная климатология и геофизика" (для Калуги M_t = -27).

d₀ - величина в метрах, принимаемая равной:

• для суглинков и глин - 0,23 м;

• для супесей, песков мелких и пылеватых - 0,28 м;

• для песков средней круп­ности, крупных и гравелистых - 0,30 м;

• для крупнообломочных грунтов - 0,34 м.

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяется: (м)

м

где k_h - коэффициент учитывающий влияние теплового режима сооружения и принимаемый по таблице №1 СНиП 2.02.01-83*.

Глубина заложения фундаментов по первому фактору (глубине промер­зания) определяется по формуле:

м;

• Наличие конструктивных особенностей.

В нашем случае подвальных помещений нет, поэтому

• Глубина заложения ростверка.

Исходя из условия, что

,

где d_р - глубина заложения ростверка, м;

h_ст - глубина стакана в фундаменте. Для фундаментов под двухветвевые металлические колонны h_ст = 1,2 м

мм = 1,915 м

Учитывая все перечисленные условия, принимаем глубину заложения ростверка d_р = 1,95 м, исходя из кратности ростверка по высоте 15 см.

Принимаем шарнирное соединение ростверка и сваи. Голова сваи заходит в тело ростверка на 5 – 10 см Принимаем для расчёта 10 см.

Тогда отметка головы сваи – -1,85 м.

6.2.2. Выбор несущего слоя.

Считаем, что несущим слоем будет суглинок тяжёлый, поэтому, прорезая слой супеси и мелкого песка, заглубляем сваю в слой суглинка до отметки ‑8,85 м (для применения стандартной длины сваи). При этом длина сваи равна h_св = 7 м.

Под нижним концом сваи находится сжимаемый грунт (Е < 50 МПа). Дальнейший расчёт ведём как для висячей сваи. Принимаем железобетонную забивную сваю квадратного сечения. Для выбранной нами длины можно принять сечение 30 х 30 см.

6.2.3. Расчёт свайного фундамента для колонны ряда B

6.2.3.1. Определение несущей способности сваи.

,

где n – количество слоёв с одинаковыми силами трения по длине сваи;

γ_с – коэффициент условий работы ( γ_с = 1);

γ_сr и γ_сf - коэффициенты условий работы под подошвой сваи и по боковой поверхности, зависят от условий изготовления или погружения сваи. (γ_сr = 1 и γ_сf = 1);

А – площадь сечения сваи;

R – расчётное сопротивление под подошвой сваи, зависит от длины сваи и грунта. (R = 6784 кПа);

U – наружный периметр поперечного сечения сваи, м;

l – расстояние от середины слоя до поверхности земли;

f - расчётное сопротивление по боковой поверхности сваи, зависит от l (принимается из СниПа).

Таблица 6.2.3.1.1 «Расчётные сопротивления по боковой поверхности свай»

Слой грунта	hi , м	li ,м	fi, кПа	hi  fi , кН/м
Супес­ь	0,967	2,433	9,06	8,76
	0,967	3,4	10,32	9,98
	0,967	4,367	11,47	11,09
Песок (мелкий)	0,975	5,337	40,67	39,65
	0,975	6,312	42,31	41,25
Суглинок (тяжёлый)	1,025	7,312	60,62	62,14
	1,025	8,337	62,51	64,07
				236,95

кН

6.2.3.2. Расчётная нагрузка на сваю

Определяем по формуле:

кН.

где γ_к – коэффициент запаса. Для расчёта он равен 1,4; для полевых испытаний ‑ 1,25.

Определим необходимое количество свай в фундаменте по формуле:

Приеимаем целое число свай – n = 4 шт.

где N – заданная нагрузка на фундамент, для данной колонны N = 1918,51 кН (см. расчет рамы каркаса п.п.5.3.1-3)

6.2.3.3. Расположение свай в плане, требования к конструированию ростверка.

Расстояние между осями свай должно быть не меньше трёх диаметров сваи. Т.е. в нашем случае это расстояние составляет 1,2 м.Принимаем 1,2 м.

Д

Рис.6.2.3.3.1. Размеры ростверка в плане (пунктиром схематично показано расположение баз ветвей колонны)

алее в соответствии с ниже приведенными требованиями к размерам рассчитываем размеры ростверка в плане (см.рис. __)

К размерам ростверка предъявляются следующие требования:

• все размеры по высоте должны быть кратны 15 см;

• все размеры в плане должны быть кратны 10 см;

• а также см рис. 6.2.3.3.1;

• нижняя ступень не может быть меньше 600 мм, все остальные – 300 (450) мм толщиной.

Рис.6.2.3.3.2. Нормативные допуски смещения сваи (слева) и прянятые

занчения (справа)

6.2.3.4. Фактическая нагрузка на сваи, назначение вертикальных и горизонтальны размеров фундамента

Согласно требованиям СНиП, для фактической нагрузки должно выполняться следующее условие:

N_ф1 < P,

,

где N_ф1 – усилие в наиболее нагруженной свае;

у – расстояние (координата) от главной оси ростверка до оси, наиболее нагруженной сваи;

Рис.6.2.3.4.1. Фактическая нагрузка на фундамент (максимальной усилие на сваю 1)

y_i – расстояния (координаты) от оси каждой сваи до главной оси ростверка.

В нашем случае формула примет вид:

кН

N_ф1 = 620,76 кН < Р = 639,2 кН, условие выполняется.

Назначаем следующие размеры для ростверка:

Рис.6.2.3.4.2. Размеры фундамента, принимаемые к дальнейшим расчетам