Расчёт ростверка как железобетонной конструкции.

6.2.4.5. Расчёт на продавливание.

В данном случае этот расчёт не нужно проводить, так как конструкция ростверка жёсткая.

6.2.4.6. Подбор арматуры.

В нашем же случае, когда ростверк жёсткий, мы принимаем конструктивно сетку из арматуры А-II диаметром 10 мм и шагом 150 мм.

6.2.4.7. Проверка давления под нижним концом сваи.

Рис.6.2.4.7.1. Схема расчетных значений для определения давления под нижним концом свайного фундамента

Определяем размеры условного несущего массива грунта, его площадь, объём и массу:

м;

м;

м² ;

м;

м³ ;

кН;

Проверку давления под нижним концом сваи осуществляем по формуле:

, где

где - коэффициенты условий работы оснований () и соору­жений () принимаются по табл.3 СНиП 2.02.01-83;

К – коэффициент, принимаемый равным 1,1, если  и С приняты по табл.1-3 прил.1 СНиП 2.02.01-83 "Основания зданий и сооружений";

- коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиП 2.02.01-83* ;

k_z – коэффициент влияния площади фундамента. Для фундаментов шириной

b < 10 м, к_z = 1;

C_II = 32,2 кПа - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента;

- расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента:

кН/м³,

- расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента:

= 17,78 кН/м³,

где - удельные весы грунтов, залегающих выше подошвыфундамента (рис. 6.2.4.7.1)

кПа.

кПа

р_ср = 317,32 кПа < R_усл = 992,76 кПа, условие выполняется.

6.2.4.8. Расчёт осадки методом послойного суммирования.

9. Среднее давление подошвы фундамента р_ср = 317,32 кПа

10. Вычисляем и строим эпюру естественного давления

11. Рассчитываем дополнительную вертикальную нагрузку

12. Высота рассчитываемых слоёв h_i = 0,2 · b_усл = 0,2 · 3,07 = 0,614 м

13. Вычисляем и строим эпюру ,

где α – коэффициент затухания напряжений. Зависит от соотношения сторон фундамента и относительной глубины, выбирается значение из таблицы 1 приложение 2 СниП 2.02.01-83.

Расчёты по данному алгоритму приведены в таблице 6.2.4.8.1.

Таблица 6.2.4.8.1.

z, м	ξ	α	σzg0, кПа	P0, кПа	0,2· σzg0, кПа	σzpi, кПа	σzg0^ср, кПа	Е, кПа	S, м
0	0	1	157,38	159,94	31,48	159,94		23000
0,614	0,4	0,963	169,48	147,84	33,90	142,37	151,16	23000	0,0032
1,228	0,8	0,812	181,57	135,75	36,31	110,23	126,30	23000	0,0054
1,842	1,2	0,625	193,67	123,65	38,73	77,28	93,76	23000	0,0060
2,456	1,6	0,469	205,76	111,56	41,15	52,32	64,80	23000	0,0055
3,07	2	0,387	217,86	99,46	43,57	38,49	45,41	23000	0,0048
									0,0250

14. Находим нижнюю границу сжимаемой толщи:

В нашем случае 43,57 кПа > 38,49 кПа, условие выполняется.

15. Считаем суммарную осадку по всем слоям:

16. Проверяем выполнение условия S < S_u . В нашем случае 2,5 см < 12 см,

где S_u = 12 см – предельное значение осадки для промышленных зданий c металлическим каркасом.

Условие выполняется.

На рис. 11 приведены эпюры σ_zg0 и σ_zpi.

Рис. 6.2.4.8.1. Эпюры σ_zg0 и σ_zpi.