- •1. Основные результаты и направления развития гидроаэромеханики буровых процессов
- •2. Реология буровых и тампонажных растворов
- •2.1. Сведения о реологии. Основные уравнения
- •2.2. Реологические модели
- •2.2.1. Фундаментальные модели
- •2.2.2. Сложные модели
- •Диаграмма рэлея
- •Влияние формы частиц.
- •Влияние стесненности движения. В стесненных условиях 0 всегда ниже, чем при свободном движении одной частицы в неограниченной среде.
- •Стесненность канала.
- •Опытные данные б.Б. Кудряшова
- •Стесненность совместного движения частиц Опытным путем выявлена основная закономерность сопротивления среды при стесненном движении частиц
- •Свободное движение частиц в неньютоновской (бингамовской) жидкости
- •Ламинарное течение
- •Распределение напряжений
- •Структурное и ламинарное течение в кольцевых каналах.
- •1. Ньютоновские жидкости.
- •2. Жидкости Бингама-Шведова.
- •Турбулентное течение
- •Критическая скорость
- •Потери давления на местных сопротивлениях
- •Потери давления в насадках долота
- •Потери давления в наземной обвязке
- •Продувка
- •Температурный режим скважин
- •Решение, полученное б.Б. Кудряшовым в 1964 г.
- •Тепло- и массообмен в призабойной зоне скважины
- •Предупреждение протаивания стенок скважины в мерзлых породах
- •Влияние скважины на температурное и агрегатное состояние окружающего массива
- •Зона изменения агрегатного состояния массива вокруг скважины
- •Зона теплового влияния скважины на окружающий массив
- •Температурное поле в массиве вокруг скважины
- •Температурный режим скважины при бурении с продувкой воздухом
Потери давления в насадках долота
При истечении жидкости через отверстие перепад давления ∆p происходит из-за деформации потока (его сжатием и расширением) и преобразования потенциальной энергии течения в кинетическую.
Схема истечения через отверстие.
Уравнение Бернулли для потока несжимаемой жидкости между сечениями 1-1 и 2-2
, (4)
где ∆p1-2 – местные потери давления вследствие диссипации энергии. Их можно определить по формуле (1), используя среднюю скорость в сечении 2‑2.
Уравнение (4) примет вид
(5)
Из уравнения неразрывности потока
(6)
получим
(7)
Если использовать коэффициент сжатия струи
, (8)
то
(9)
Следует отметить, что
(10)
и
, (11)
где φ – коэффициент скорости; μ – коэффициент расхода.
С учетом этих коэффициентов
(12)
При F0<<F1 получим
(13)
Коэффициент сжатия струи ε зависит от конфигурации входной кромки насадки, Re, свойств жидкости, отношения и даже от природы жидкости.
Коэффициент скорости φ зависит от формы отверстия, соотношения между длиной и диаметром канала в насадке, Re, шероховатости канала, эти же факторы влияют и на коэффициент расхода μ. Для насадки долота число Re относительно велико и влияние его на эти коэффициенты незначительно.
Для отверстий μ определяют опытным путем. Для отверстий выполненных в тонкой стенке μ≈0,6, для насадок с эллиптическим или гиперболическим профилем μ≈0,99.
Для обычных насадок, используемых в шарошечных долотах с улучшенным входом и . Как правило, принимается μ≈0,95.
Потери давления в наземной обвязке
При бурении скважин на нефть и газ
, (14)
где a – суммарный коэффициент сопротивления обвязки (стояка, шланга, вертлюга и ведущей трубы); Q – объемный расход, м3/с; ρ – плотность, кг/м3.
(15)
Значения коэффициентов a можно найти в справочной литературе. Они зависят от диаметра соответствующих элементов обвязки.
При геологоразведочном бурении обычно рассчитывают давление в бурильных трубах и наземной обвязке вместе
, Па (16)
где (17).
Продувка
1. Кольцевой канал
, м3/с
k1=1,3÷1,5; v2=10÷12 м/с; 15÷20 м/с;
(1)
1 – потери давления на преодоление аэродинамического сопротивления;
2, 3 – давление для поддержания на весу воздуха и шлама;
4, 5 – давление для кинетического разгона воздуха и шлама.
В (1) входят 5 переменных: p, l, ρг, v, u. Для интегрирования необходимо, чтобы (1) выражало связь только между p и l.
; (2)
v – скорость газа; u – скорость шлама.
(3)
w – скорость проскальзывания шлама относительно воздуха.
Предположим, что u прямо пропорционально v и всегда составляет определенную долю
, (4)
т.е. ε=const.
; ;
;
Подставим (2) и выражения для ρг, v, u в (1):
(5)
, кг/с
, кг/м3
, доли ед.
, кг/м3
, м/с
, Па·с
; , с-1
;
При Re<Reкр ;
При Re≥Reкр
В (5) переменные легко разделяются. Учитывая, что и , интегрируем (5) в пределах от конечного давления на устье pк=pат до начального pн на глубине l. Временно введем сокращение
После интегрирования
(6)
Уравнение (6) трансцендентное и относительно pн аналитически не разрешается. Однако, второй член правой части очень мал (доли % от общего значения l) и им можно пренебречь. Это равносильно пренебрежению четвертым и пятым членами в (1) и (5).
Тогда, после преобразований, получим
(7)
При большой глубине скважины следует учесть аэростатическое давление смеси через ее среднюю плотность
(8)
, (9)
или (10)
В призабойной зоне
, (11)
на устье
. (12)
Среднюю плотность смеси ρсм ср можно определить как полусумму плотностей ρсм н и ρсм к. Тогда аэростатическое давление
(13)
В результате получаем удобную для расчетов формулу
(14)
kг=0,5÷1 (алмазный породоразрушающий инструмент)
kг=1÷1,5 (твердосплавные коронки)
kг=1,5÷2 (шарошечные, лопастные, пикобуры)
Чем крупнее шлам и мягче порода, тем больше kг.
, кг/с ()
– бескерновое
– с отбором керна
B – выход керна, %; Dk – диаметр керна
2. Нисходящий поток
(15)
Упрощенная формула:
(16)
(17)
Расчет ведется в направлении, обратном направлению движения воздуха.
– Веймаута (для чистого воздуха)
– Блесса
Циркул. систему разбивают на участки с одинаковыми геометрическими характеристиками канала: 1). кольцевой зазор между БК и обсадной колонной; 2). кольцевой зазор между БК и стенками скважины; 3). кольцевой зазор между УБТ и стенками скважины; 4). внутренний канал УБТ; 5). внутренний канал БК.
На забое