Предельная гибкость стержневых элементов
8.56. Гибкость стержневых элементов не должна превышать значений, приведенных в таблице 8.31.
Таблица 8.31
|
Элементы конструкций |
Предельная гибкость стержневых элементов мостов |
|
|
железнодорожных и пешеходных |
автодорожных и городских |
|
|
Сжатые и сжато-растянутые элементы главных ферм; стойки опор; растянутые элементы поясов главных ферм |
100 |
120 |
|
Растянутые элементы главных ферм, " кроме поясов; элементы, служащие для уменьшения расчетной длины lef |
150 |
150 |
|
Сжатые элементы продольных связей главных ферм и продольных балок, а также тормозных связей |
130 |
150 |
|
Тоже, растянутые |
130 |
180 |
|
Элементы поперечных связей: |
|
|
|
на опоре |
130 |
150 |
|
в пролете |
150 |
150 |
|
Пояса ферм поперечных связей, в уровне которых отсутствуют продольные связи, или плита, объединенная с поясами главных балок для совместной работы |
100 |
100 |
|
Ветви составного сжатого или сжато-растянутого элемента |
40 |
40 |
|
То же, растянутого |
50 |
50 |
Расчет на выносливость элементов стальных конструкций и их соединений
8.57 Расчет на выносливость элементов стальных конструкций и их соединений (кроме канатов) следует выполнять по формулам:
|
σmax,ef ≤ γwRym; |
(8.63) |
|
τmax,ef ≤ 0,75γwRym, |
(8.64) |
где σmax,ef - абсолютное наибольшее нормальное напряжение (растягивающее - положительное);
τmax,ef - абсолютное наибольшее скалывающее напряжение при расчете угловых швов на срез (его направление принимается за положительное);
γw - коэффициент;
m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15.
Напряжения σmax,ef и τmax,ef следует определять соответственно по формулам таблицы 8.32 и формулам (8.85) - (8.96) от нагрузок, указанных в 6.1 - 6.3.
Коэффициент γw следует определять по формуле
|
|
(8.65) |
где ξ - коэффициент, равный 1,0 для железнодорожных и пешеходных и 0,7 - для автодорожных и городских мостов;
q - коэффициент, зависящий от длины загружения λ линии влияния при определении σmax;
α, δ - коэффициенты, учитывающие марку стали и нестационарность режима нагруженности;
β - эффективный коэффициент концентрации напряжений, принимаемый по таблице Ц.1 приложения Ц;
ρ - коэффициент асимметрии цикла переменных напряжений.
Коэффициент ρ следует определять по формулам:
|
|
(8.66) |
|
|
(8.67) |
где σmax, σmin, τmax, σmin - наименьшие и наибольшие по абсолютной величине значения напряжений со своими знаками, определяемые в том же сечении, по тем же формулам, что и σmax,ef, τmax,ef: при этом следует принимать æ3 = 1,0.
Таблица 8.32
|
Напряженное состояние |
Формулы для определения |
|
Растяжение или сжатие |
|
|
Изгиб в одной из главных плоскостей |
|
|
Растяжение или сжатие с изгибом в одной из главных плоскостей |
|
|
Изгиб в двух главных плоскостях |
|
|
Растяжение или сжатие с изгибом в двух плоскостях главных |
|
|
Обозначения, принятые в таблице 8.32: М, Mx, My - приведенные изгибающие моменты в рассматриваемом сечении, определяемые согласно 8.28: æ3 - коэффициент, принимаемый равным 1,05. Примечание - При расчете элементов с фрикционными соединениями на высокопрочных болтах в формулы таблицы 8.32 подставляются характеристики сечения брутто. |
|
В формуле (8.65) верхние знаки в скобках следует принимать, при расчете по формуле (8.63), если σmax > 0, и всегда - при расчете по формуле (8.64).
Коэффициенты α и δ следует принимать по таблице 8.33.
Таблица 8.33
|
Классы прочности стали |
Значения коэффициентов |
|
|
α |
δ |
|
|
С235 |
0,64 |
0.20 |
|
С325 - С345 |
0,72 |
0,24 |
|
С390 |
0,81 |
0,20 |
При
вычислении коэффициентов γw
для сварных
швов принимаются те же значения
коэффициентов α и δ, что и для металла
элемента. Коэффициент
следует
принимать равным:
|
|
(8.68) |
где значения v и ξ следует принимать по таблице 8.34.
Таблица 8.34
|
Эффективный коэффициент концентрации напряжений β |
Значения коэффициентов v и ξ для классов прочности стали |
|||
|
С235 |
С325 - С390 |
|||
|
v |
ξ |
v |
ξ |
|
|
1,0 |
1,45 |
0,0205 |
1,65 |
0,0295 |
|
1,1 |
1,48 |
0,0218 |
1,69 |
0,0315 |
|
1,2 |
1,51 |
0,0232 |
1,74 |
0,0335 |
|
1,3 |
1,54 |
0,0245 |
1,79 |
0,0355 |
|
1,4 |
1,57 |
0,0258 |
1,83 |
0,0375 |
|
1.5 |
1.60 |
0,0271 |
1,87 |
0,0395 |
|
1.6 |
1,63 |
0.0285 |
1,91 |
0,0415 |
|
1,7 |
1,66 |
0,0298 |
1,96 |
0,0436 |
|
1,8. |
1,69 |
0,0311 |
2,00 . |
0,0455 |
|
1.9 |
1,71 |
0,0325 |
2,04 |
0,0475 |
|
2.0 |
1,74 |
0,0338 |
2,09 |
0,0495 |
|
2.2 |
1,80 |
0,0364 |
2,18 |
0,0536 |
|
2.3 |
1,83 |
0,0377 |
2,23 |
0,0556 |
|
2,4 |
1,86 |
0.0390 |
2,27 |
0,0576 |
|
2,5 |
1,89 |
0,0404 |
2.31 |
0,0596 |
|
2,6 |
1,92 |
0,0417 |
2,36 |
0,0616 |
|
2,7 |
1,95 |
0,0430 |
2,40 |
0,0636 |
|
3,1 |
2,07 |
0,0483 |
2,57 |
0.0716 |
|
3,2 |
2,10 |
0,0496 |
2,62 |
0,0737 |
|
3,4 |
2,15 |
0,0523 |
2,71 |
0,0777 |
|
3,5 |
- |
- |
2,75 |
0,0797 |
|
3,7 |
- |
- |
2,84 |
0,0837 |
|
4,4 |
- |
- |
3,15 |
0,0977 |
8.58 Расчет канатов на выносливость следует выполнять по формуле
|
σmax ≤ m1γwsRdhm, |
(8.69) |
где m1 - коэффициент условий работы каната при расчете на выносливость, равный: для гибких несущих элементов вантовых и висячих мостов без индивидуаль-ального регулирования усилий в канатах - 0,83;
для напрягаемых элементов предварительно напряженных конструкций и гибких несущих элементов вантовых и висячих мостов при индивидуальном регулировании усилий в канатах, в том числе по величине стрелы прогиба при монтаже канатов, - 1,0;
Rdh - расчетное сопротивление канатов, определяемое по 8.33;
γws - коэффициент, учитывающий переменность напряжений и определяемый по формуле
|
|
(8.70) |
где
- коэффициенты,
принимаемые согласно 8.57;
β - эффективный коэффициент концентрации напряжений, значения которого принимаются по таблице Ц.2 приложения Ц;
m - коэффициент условий работы, принимаемый по таблице 8.15.