- •Дисциплина Технологические энергоносители предприятий
- •Часть II
- •Системы воздухоснабжения предприятий
- •1. Оборудование систем производства сжатого воздуха промышленных предприятий
- •1.1. Общая характеристика систем воздухоснабжения
- •1.2. Принципиальная технологическая схема воздушной компрессорной станции
- •1.3. Принцип действия и классификация компрессоров
- •1.4. Области применения компрессорных машин
- •1.5. Конструктивное устройство различных типов компрессоров
- •1.6. Компоновка компрессорных станций
- •2. Нагрузки на воздушную компрессорную станцию и методы их расчета
- •2.1. Нагрузка на компрессорную станцию
- •2.2. Определение нагрузки на компрессорную станцию
- •2.3. Расчет производительности компрессорной станции
- •2.4. Графики нагрузок на компрессорную станцию
- •2.5. Графики давления сжатого воздуха
- •3. Расчет и выбор оборудования систем производства сжатого воздуха
- •3.1. Выбор компрессоров
- •3.2. Очистка атмосферного воздуха и расчет воздушных фильтров
- •3.3. Расчет и выбор концевых воздухоохладителей
- •3.4. Расчет и выбор влагомаслоотделителей
- •3.5. Установки для осушки воздуха
- •3.6. Расчет и выбор воздухосборника
- •4. Системы распределения сжатого воздуха промышленных предприятий
- •4.1. Общие сведения
- •4.2. Воздухораспределительные сети
- •4.3. Расчет воздухопроводов сжатого воздуха
- •4.4. Прокладка воздухораспределительных сетей
- •5. Пути экономии энергоресурсов в системах производства и распределения сжатого воздуха
- •5.1. Влияние начальных и конечных параметров воздуха на производительность и экономичность компрессорных станций
- •5.2. Регулирование производительности компрессоров и давления нагнетаемого воздуха
- •5.3. Нормирование удельного расхода электроэнергии на сжатом воздухе
- •5.4. Утилизация теплоты, отводимой от компрессорных установок Теплоутилизационная установка для нагрева воды
- •Применение абсорбционных бромисто-литиевых холодильных машин и тепловых насосов
- •5.5. Использование вторичных энергетических ресурсов для производства сжатого воздуха
- •6. Охлаждающие устройства оборотного водоснабжения
- •Системы и установки обеспечения предприятий продуктами разделения воздуха. Роль кислорода в интенсификации технологических процессов.
- •Техника безопасности в кислородном хозяйстве
- •Установки для производства кислорода
- •Системы производства и распределения контролируемых
- •Системы производства контролируемых и защитных атмосфер
- •Эндотермические генераторы.
- •Системы распределения контролируемых атмосфер на промышленном предприятии.
- •Системы производства и распределения искусственного холода. Классификация установок по производству искусственного холода.
- •Компрессионные установки для производства холода. Хладагенты и криоагенты, применяемые в системах производства холода.
- •Хладоносители
- •Воздушная компрессионная холодильная установка
- •Парожидкостная компрессорная холодильная установка.
- •Элементы систем производства холода. Компрессоры холодильных установок.
- •А.М. Парамонов, а. П. Стариков расчет и выбор оборудования воздушных компрессорных станций
- •1. Расчет и выбор оборудования воздушных
- •1.1. Общие положения
- •1.2. Расчет производительности компрессорной станции и выбор компрессоров
- •1.3. Расчет воздушных фильтров
- •1.4. Расчет воздухоохладителя
- •1.5. Расчет влагомаслоотделителя
- •1.6. Расчет воздухосборника
- •А.М. Парамонов, а. П. Стариков расчет конструктивных параметров водоохлаждающих устройств Омск 2008
- •1. Расчет водоохлаждающих устройств
- •1.1. Общие положения
- •1.2. Расчет пруда-охладителя
- •1.3. Конструкторский тепловой расчет градирни
- •1.4. Расчет вентиляции градирен
- •1.5. Поверочный расчет башенной градирни
- •1.6. Поверочный расчет вентиляторной градирни
- •1.7. Определение основных размеров брызгального бассейна
1.4. Расчет вентиляции градирен
Полное гидравлическое сопротивление градирни, Па, целесообразно рассчитывать по формуле:
|
(34) |
где – коэффициент местного сопротивления по градирне в целом (прил. 8).
Потребляемая вентилятором мощность определяется по формуле, кВт:
|
|
(35) |
где – плотность воздуха до или после оросителя в зависимости от места установки вентилятора, кг/м3;
n – число устанавливаемых вентиляторов;
– полный КПД вентилятора.
Принимаем = 0,6 – 0,7.
В башенных градирнях для преодоления сопротивления движению воздуха используется сила естественной тяги. Для определения высоты вытяжной башни рекомендуется следующая расчетная формула [1]:
|
|
(36) |
где – приведенная высота оросителя, м.
1.5. Поверочный расчет башенной градирни
Задача поверочного расчета башенной градирни (рис. 2) заключается в определении четырех неизвестных величин: Gж(илиt2),,φ2иλ. Используя уравнения теплового баланса, материального баланса, тяги, получаем систему из четырех уравнений, связывающих искомые величины:
|
(37)
(38)
(39)
(40) |
где Нд = НБ + 0,5Нор.
Решить в общем виде систему уравнений (37)– (40) невозможно, поэтому приходится производить подбор значений графическим путем. Ход решения покажем на числовом примере.
Пример. Поверхность щитов пленочной градирниF= 230000 м2, площадь живого сечения оросителя Fb = 1240 м2 и действующая высота Нд = 43,3м. Требуется определить температуру охлажденной воды приGж = 3,06 · 103кг/с;Δt= 12°С;= 35°С;φ1= 0,4 иВ= 9,94 · 104Па.
Для заданного состояния наружного воздуха находим: Р1= 0,224 · 104Па;х1=0,014 кг/кг;ρ1= 1,114 кг/м3 иi1 = 72,0 кДж/кг.
Подставляя в уравнение (38) значения Δt,сиi1, получаем (полагая, чтоk≈ 1):
|
|
(41) |
Задаваясь различными i2 находим , сводим полученные результаты в табл. 2 и строим зависимость (рис. 3, а, кривая А).
Таблица 2
Значения , рассчитанные по уравнению (37)
i2, кДж/кг |
142 |
163 |
184 |
, кг/кг |
0,714 |
0,551 |
0,448 |
Затем, задаваясь различными значениями φ2, подсчитываеми по уравнению (40) строим график зависимости(рис. 3, а, кривые В).
Значения иρ1определяются по диаграммам для влажного воздуха (прил. 6 и 4) по принятым значениямi2иφ2. Результаты этих подсчетов сведены в табл. 3.
Таблица 3
Значения , рассчитанные по уравнению (40)
i2, кДж/кг |
142 |
163 |
184 | ||||||
φ2 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
, °С |
36,6 |
38,1 |
40,2 |
39,3 |
41,1 |
43,0 |
41,7 |
43,4 |
45,5 |
ρ2, кг/м3 |
1,091 |
1,085 |
1,080 |
1,078 |
1,072 |
1,066 |
1,066 |
1,060 |
1,057 |
, кг/кг |
0,469 |
0,518 |
0,568 |
0,583 |
0,629 |
0,672 |
0,672 |
0,710 |
0,755 |
Полученные данные наносим на график (см. рис. 3, а) в виде трех кривых , каждая из них соответствует определенному значениюφ2(см. рис. 3, а, кривые В). Точки пересечения кривых В с кривой А (см. рис. 3, а) определяют значения,i2иφ2, удовлетворяющие уравнениям (37) и (40). Для полученныхi2иφ2находим из таблиц и диаграмм соответствующие значения,Р2 их2(табл. 4).
Таблица 4
Параметры уходящего воздуха
-
, кг/кг
0,57
0,597
0,624
Из рис. 3, а
i2, кДж/кг
160,0
156,0
152,5
Определяются
φ2
1,0
0,9
0,8
по таблицам
, °С
38,9
40,2
41,6
и
Р2, Па
0,695·104
0,67·104
0,65- 104
диаграммам
х2, кг/кг
0,0469
0,0450
0,0430
Найденные значения наносим на график (рис. 3, 6, кривая С) в зависимости от .
Задаемся теперь тремя значениями t2, °С: 34, 36 и 39. Затем для каждого из этих значений подсчитываем по уравнению (38), подставляя в правую часть уравнения значения,Р2 и х2 из табл. 4. Результаты этих подсчетов сведены в табл. 5.
Таблица 5
Значения по уравнению (38)
t2, °С |
34 |
36 |
39 | ||||||
, кг/кг |
0,570 |
0,597 |
0,624 |
0,570 |
0,597 |
0,624 |
0,570 |
0,597 |
0,624 |
, °С |
39,6 |
38,8 |
37,1 |
41,0 |
39,7 |
38,6 |
42,0 |
40,9 |
39,9 |
Новые значения , подсчитанные по уравнению (38), также наносим на график в форме трех кривых=, каждая соответствует определенному значению t2 (рис. 3, б, кривые Д). Точки пересечения кривых Д с кривой С (см. рис. 3, б) определяют значения , ,φ2 и t2, удовлетворяющие уже трем уравнениям – (37), (38), (40). Найденные значения приведены в табл. 6.
Таблица 6
Значения t2, , , φ2
t2, °С |
34 |
36 |
39 |
Определяются по рис. 3, б
|
, кг/кг |
0,577 |
0,592 |
0,605 | |
, °С |
39,2 |
39,9 |
40,6 | |
φ2 |
0,97 |
0,92 |
0,87 | |
, кг/(м2·с·Па) |
8,16·10-8 |
8,36·10-8 |
8,55·10-8 | |
F, м2 |
220,000 |
165,000 |
118,000 |
Подсчитываем затем для каждого из принятых значений t2 поверхность охлаждения F, пользуясь формулой (39). Коэффициент массоотдачи рассчитываем по критериальному уравнению (22) каждый раз в соответствии со скоростью воздуха в оросителе при данном . Полученные значения приведены в табл. 6.
По данным табл. 6 строим кривую F = и для заданной поверхности охлаждения F = 230000 м2 находим искомую температуру охлаждения воды – t2 = 33,6°С (рис. 3, в).