- •Глава 1. Общие принципы разбивочных работ
- •§ 1. Виды разбивочных работ
- •§ 2. Основные элементы
- •§ 3. Нормирование и принципы расчета точности
- •§ 4. Общие принципы геодезической подготовки проекта
- •Глава 2. Способы разбивки сооружений
- •§ 5. Основные источники ошибок при разбивочных работах
- •§ 6. Способы полярных координат и проектного полигона
- •§ 7. Способ прямоугольных координат
- •§ 8. Способы прямой и обратной угловых засечек
- •§ 9. Способ линейной засечки
- •§ 10. Способы створной и створно-линейной засечек
- •§ 11. Способ бокового нивелирования
- •Глава 3. Разбивочные инженерно-геодезические сети
- •§ 14. Общие принципы построения
- •§ 15. Общие принципы оценки проекта
- •§ 18. Приближенные способы вычисления обратного веса функции при оценке проекта
- •§ 19. Оценка проекта триангуляции
- •§ 20. Оценка проекта трилатерации
- •§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
- •§ 22. Оценка проекта полигонометрии
- •§ 23. Оценка проектов высотной сети
- •§ 24. Общие принципы
- •§ 25. Требования к точности
- •§ 26. Технологические схемы исполнительных съемок
- •Глава 5. Выверка конструкций и оборудования в плане
- •§ 27. Способы выверки
- •§ 28. Струнно-оптический метод
- •§ 29. Дифракционный способ
- •Глава 6. Выверка конструкций и оборудования по высоте и вертикали
- •§ 31. Способ геометрического нивелирования коротким лучом
- •§ 32. Способ гидростатического нивелирования
- •§ 33. Способ микронивелирования
- •§ 34. Выверка конструкций и сооружений по вертикали
- •Глава 7. Особенности изучения осадок и горизонтальных смещений сооружений
- •§ 35. Общие сведения
- •§ 36. Расчет необходимой точности измерения
- •§ 37. Периодичность наблюдений
- •§ 38. Прогнозирование
- •§ 39. Исследование устойчивости реперов исходной геодезической основы
- •§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
- •§ 41. Статистический анализ результатов геодезических измерений при наблюдениях
- •Глава 8. Программа и методы наблюдений за деформациями сооружений
- •§ 42. Последовательность разработки программы наблюдений
- •§ 43. Краткое описание объекта наблюдений
- •§ 44. Виды определяемых деформаций и причины их появления
- •§ 45. Выбор основного метода инженерно-геодезических измерений
- •§ 46. Общие формулы для предвычисления главных характеристик методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 48. Проектирование схемы инженерно-геодезических измерений
- •§ 49. Проектирование схемы высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 50. Пример оценки проекта схемы нивелирных ходов
- •§ 51. Проектирование схемы высокоточной триангуляции
- •§ 52. Выбор единицы веса угловых инженерно-геодезических измерений
- •§ 53. Пример оценки проекта схемы высокоточной триангуляции параметрическим способом
- •§ 55. Проектирование схемы створных измерений
- •§ 56. Разработка методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 57. Обоснование методики высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений
- •§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации
- •Глава 10. Промышленное строительство
- •§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
- •§ 64. Плановая геодезическая основа для переноса проекта промышленного комплекса на местность
- •§ 65. Съемка подземных коммуникаций
- •Глава 11. Дорожно-транспортное строительство
- •§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
- •§ 68. Разбивочная сеть мостового перехода
- •Глава 12. Тоннели и подземные сооружения
- •§ 69. Расчет геодезического обоснования для обеспечения сбойки тоннелей
- •§ 70. Аналитический расчет трассы тоннеля
- •§ 71. Способы ориентирования подземной основы и их точность
- •§ 73. Ориентирование методом двух шахт
- •§ 75. Передача отметок с поверхности в подземные выработки
- •§ 78. Оценка проекта сети трилатерации методом математического моделирования
При wp = 2" найдем ^ = 2^0,78=1,8 мм (1:167000).
Следует еще раз подчеркнуть, что формула (141) справедлива только в том случае, если в простую цепочку треугольников с п измеренными направлениями включены все пункты сложной, обязательной замкнутой сети, содержащей N измеренных направлений и при этом N —n ^ 10.
§ 20. Оценка проекта трилатерации
Строгая оценка проекта PC трилатерации была рассмотрена ранее (см. § 17).
Выполним строгую |
оценку проекта свободной PC трилатерации |
|||||
(рис. 32) относительно |
положения пункта III. |
Будем |
использовать |
|||
коррелатный способ. |
Длины сторон |
St сети |
(в м) и |
высоты Af (в |
||
м), опущенные из противолежащей сторонам 5,- |
вершины /, сняты |
|||||
графически с плана |
сети масштаба |
1:2000: |
Si |
= 379,0; S2 = 344,2; |
А3= П3,8.
За исходное направление принято направление диагонали А — //, дирекционный угол которой равен о А- п = 66°.
С
Рис. 33. Сеть трилатерации в виде треугольника
В данной сети возникает одно условное уравнение — уравнение фигуры геодезического четырехугольника, которое составим в угловой форме с полюсом в вершине /,
A., Vi +А.г Уг ~ А., У3 - (Я*, - Ва>) У4 - (В.г+ С .,) У5 - |
|
|||
|
|
- ( С л - С ъ )У6 + 1¥ / р = 0, |
(158) |
|
где |
W/= a 1+a2 —а 3 — свободный член, с; |
Vx— поправки в |
стороны |
|
сети Si, мм; |
Аа., Я«(, С *— коэффициенты соотношения поправок угла |
|||
а, и |
сторон |
треугольника трилатерации |
(рис. 33); |
|
^ = А щУа- В лу „ - С щУс, |
|
(159) |
||
|
Р |
|
|
|
вычисляемые |
по формулам |
|
|
где |
hi — высота треугольника, а, |
Ъ, с— его стороны. |
Значения |
||||
коэффициентов |
Ащ, ВЛ[ и СЯ( найдем |
для каждого |
из трех |
углов U |
|||
2, 3 |
сети |
(см. |
рис. 32) |
(табл. 19). |
|
|
|
Т а б л и ц а |
19 . |
Резул ьтаты |
вычисления |
коэффициентов |
уравнений |
поправок |
|
разбивочной |
сети |
трилатерации |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
Угол,с |
|
|
|
Обозначение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
«1 |
«2 |
|
«3 |
а |
|
|
|
3,790 |
3,442 |
5,040 |
|
Ь |
|
|
|
3,448 |
3,756 |
3,448 |
|
с |
|
|
|
3,756 |
2,120 |
2,120 |
|
И |
|
|
|
3,058 |
2,092 |
1,138 |
|
А. |
|
|
|
0,327 |
0,478 |
0,878 |
|
в* |
|
|
|
0,151 |
0,397 |
0,828 |
|
С. |
|
|
|
0,190 |
0,077 |
0,741 |
|
Контроль |
|
|
0,005 |
-0,009 |
-0,002 |
Примечание. Длины я, Ьчс, h выражены в сотнях метров. При этом для согласования размерностей в формуле (158) принято р = 2,06265. Тогда коэффициенты АлУ В%у Са будут иметь размерность 1/мм, а поправки в стороны выражены в миллиметрах.
Контроль, выполненный по формуле
Лв|а;- Д ,Д - С в|С;= 0,
показывает, что коэффициенты (158) вычислена с точностью до двух верных значащих цифр, что вполне достаточно для предварительной оценки проекта.
80
По данным таблицы получим численные значения коэффициентов условного уравнения (158):
0,327 Vx+ 0,478 V2 - 0,878 V3 +0,677 V4 - 0,587 V5 +0,664 V6 4- W / p = 0.
Таким образом, исходная матрица А имеет вид
А = (0,327 0,478 -0,878 0,677 -0,587 0,664).
Далее в соответствии с формулой (118), приняв измерения равноточными (Qt= E), можно найти jV=2,35; Л^-1 = 0,425 и матрицу обратных весов уравненных сторон сети
|
/0,955 |
-0,066 0,122 -0,094 |
0,082 |
- 0,093 |
|
||||
|
|
|
0,906 |
0,178 |
-0,137 |
0,119 |
-0,136 |
|
|
Q = |
|
|
|
0,672 |
-0,252 0,219 |
-0,249 |
(161) |
||
|
|
|
|
0,806 |
0,169 |
-0,192 |
|||
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
0,853 |
-0,167 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,810/ |
|
Перейдем к составлению весовых функций координат пункта III |
|||||||||
(см. |
рис. 32). |
|
|
|
|
|
|
|
|
Исходя |
из |
выражений |
|
|
|
|
|||
Х щ = ЛГл + Si |
(^з |
ou)» |
|
|
|
(162) |
|||
Уш= |
|
|
|
|
|
|
|
||
+ |
sin (стз+ а4), |
|
|
|
|
||||
получаем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ухш = coscTj V x - S i sina! |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(163) |
r y/y/= sina! Vi+Si cos a! |
|
|
|
|
|||||
В |
соответствии |
с |
формулой (159) |
для угла а4 из треугольника |
|||||
А — II — III |
запишем |
|
|
|
|
|
|||
^ |
= |
|
|
V l —С„4 Vз |
|
|
|
|
и, подставив это выражение в формулы (163), окончательно получим весовые функции абсциссы и ординаты пункта III:
—(COSCTl + АУл-шВ**) У 1 —АУа -ш АЛаУ2 + АУА-шСа4Уъ\
|
|
(164) |
= (s^n a i ~ & хл-ш В*4) Уi + |
- h iАь4У2— Аха-1пС<14Уз- |
|
По аналогии с вычислениями |
для углов |
/, 2, 3 коэффициенты |
Ав4, Ва4 и Са4 найдем по выражению (160) из треугольника А — II— ///: |
||
а4 = 3,442; 64= 3,790; с4= 5,040; |
А4= 3,788; |
А94 = 0,264; Ва4= 0,009; |
Св4 = 0,174. |
|
|
Приращения координат Ах, Ау, входящие в формулы (164), могут быть сняты с плана сети графически. Однако они могут быть
ивычислены по известным формулам
&Уа- ш = 3 1sin a i = 3,584; |
Axaiii = S 1 cosc^ = — 1,234. |
При этом |
|
с 1= стз+ &4 = 109°, |
(165) |
где, в свою очередь, угол сс4 (в градусах) вычислим по формуле Карно
a4= arccos K |
+£ ± _ ^ . £ il/ 2W |
. |
|
|
(166) |
||||
j_С4 |
|
Ь4 |
Ъ4 с4_|/ |
) |
|
|
|
|
|
Заметим, что приращения Ах и |
Ау |
должныбыть |
выражены,как |
||||||
и стороны Siy в сотнях метров. С |
учетом |
этогопо формулам(164) |
|||||||
будем иметь |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VX n = -0,293 ^ |
— 0,946 V2 4- 0,624 V3; |
|
|
|
|||||
VYn/ = 0,956 V, - 0,326 V2 +0,215 V3. |
|
|
|
|
|||||
Таким образом, |
|
матрица |
/ весовых |
функций |
координат X, |
||||
У пункта III имеет |
вид |
|
|
|
|
|
|
||
' — 0,293 |
-0,946 |
+0,624' |
0 0 |
0^ |
|
(167) |
|||
+0,956 |
-0,326 |
+0,215 |
0 0 |
Оу |
|
||||
|
|
С учетом полученных матриц (161) и (167) по формуле (117) искомую матрицу обратных весов координат пункта III можно представить в виде
^0,86 |
0,14> |
Q x ,Y = fQ f‘= V0,14 |
1,06у |
Далее по формулам (123) — (125) выполняется точечная оценка пункта///: tg 0 = - l,4 ; 0=-54°46'; 0 max = O,86; Qmin = 0,79; б ш = 1,65.
Пусть задано М1П= 15 мм. Тогда, используя выражение (103), получаем
т8~- М щ |
15 = 12 мм. |
Ж , |
|
Заметим, что весовая функция для оценки направления |
стороны |
|||||
Si (если в этом |
возникает необходимость) будет составляться на |
|||||
основании выражения (165) из коэффициентов |
уравнения (159), вычис |
|||||
ленных ранее для |
угла а4: |
|
|
|
|
|
д =(-0,009 |
-0,174 |
0,264 |
0 |
0 |
0). |
|
Если свободный четырехугольник трилатерации имеет форму прямоугольника (рис. 34), то матрица обратных весов его уравненных сторон имеет вид (при Qi = E)
|
'(К—tga) |
-tga |
-1 |
-1 |
sec a |
seca |
|
sina cosa |
(£-ctga) |
-1 |
-1 |
sec a |
sec a |
||
|
|
/-. |
-ctga |
coseca |
coseca |
||
=------ x |
|
|
|
||||
|
|
(Jf-ctga) |
coseca |
coseca |
|||
|
|
|
|||||
|
|
|
(A'-secacoseca) -seca |
coseca |
|||
|
|
|
|
|
(K-seca) coseca |
||
|
|
|
|
|
|
|
(168) |
где a — острый угол, |
прилежащий |
к стороне |
S4 |
(a< /); |
|||
AT=4/(sinacosa). |
|
|
|
|
|
|
|
Как видно, коэффициенты в |
матрице |
(168) |
зависят |
(через угол |
а) только от продвига фигуры. Уравнения поправок (159) для углов
7, 2, 3 |
прямоугольника |
трилатерации при S3 = S4, S i= S 2, S5 = S6 |
|||
можно |
представить |
в виде |
|||
р |
53 ls |
- Л _ у 6 - |
|
||
|
S3S5 |
* ’ |
|
||
7 |
|
|
|
|
(169) |
^ А к |
5 - 1 „ 4 - 1 к 2 |
||||
р |
StS3 |
5s |
Si |
4s |
S 3 2s' |
Используя матрицу (169), нетрудно составлять весовые уравнения координат для пунктов сети и для направлений сторон при любых исходных данных (т. е. при любом расположении исходных пунктов и направления). Эти расчеты целесообразно выполнить в численном виде. Для свободной сети (прямоугольник), в которой исходный пункт — точка А, а исходное направление — сторона AB=Sx (стлв= 90°)
при продвиге АГ=— , справедливы следующие формулы для обратных
|
|
|
А В |
|
|
|
|
|
|
весов координат |
пунктов |
и |
направлений |
сторон: |
|
||||
|
3 + 4ЛГ» . |
(1 + 2 К 2)(3 + 2 К 2) |
|
= ( 1 + |
К 2 у |
||||
@х‘ |
4(1 + К 2У |
®Хс |
4(1 + К 2) |
’ ®Х° |
' |
|
|||
о |
=о |
4+3* 2•о |
|
о |
=0 |
=^- |
о - (1+* 2>р2 |
||
SdYt) |
У-Yc |
4(l-j- K 2y *'a°c |
<?2 У ~ aAC |
^ aBO |
g 2 ’ |
K 2S 2 |
Рис. 35. Сеть трилатерации в виде центральной системы
Если сеть несколько отличается от прямоугольника, то ее можно оценивать по формулам (168), (169) приближенно, полагая стороны эквивалентного прямоугольника равными средним значениям из соответствующих сторон исходной сети.
Другой типовой фигурой в трилатерации, в которой также возникает одно условное уравнение, служит центральная система (рис. 35). Для свободной правильной центральной системы, состоящей из N равнобедренных треугольников с основанием а и началом координат в центральном пункте и осью X, ориентированной по радиальной стороне г, обратные веса положения пунктов и направ лений радиальных и внешних сторон* определяются по формулам (при N — четном):
Qi = Qx + Qr = {U 844 +0,03657JV)2;
|
Q, ^ (0,5971 +0,2170N )2, |
(170) |
6., = ^ (1,594+0,03894АГ)2; |
|
|
а обратные веса уравненных углов у и р независимо от числа |
||
треугольников вычисляются по формулам |
|
|
Qy= ^ ( l , 423-0,01882JV)2; |
бр = ^ ( 0 ,1092+ 0,2196W)2. |
(171) |
При нечетном п формулы для величины Q отличаются от приведенных, однако для предварительной оценки проекта это отличие можно считать несущественным.
Оценка проекта более сложных PC трилатерации произвольной формы может быть приближенно выполнена по следующей схеме
(СМ. § 18). |
|
|
|
1. |
Намечают |
независимые ходовые линии от исходного пункта |
|
до заданного, |
обратный вес координат которых требуется определить. |
||
В каждой |
из |
этих |
линий по формуле |
находятся обратные веса всех углов. Величина ha.— высота, опущенная из угла ос, на противолежащую сторону at соответствующего треуголь ника: bt и c'i— две другие стороны этого треугольника. Если угол ходовой линии образован углами нескольких треугольников трила терации, то его общий обратный вес определяется как сумма обратных весов составляющих его углов, определенных по формуле (172).
2. Вычисляют обратный вес дирекционного угла каждой стороны данной ходовой линии как сумму обратных весов предшествующих ей углов ос*:
(2а, =£2*,; Qo2= Qzl + Q*2; |
+ |
(173) |
3. Для каждой стороны |
ходовой линии последовательно находят |
|
обратные веса приращений |
координат всех пунктов ходовой линии: |
|
Q x = cos2 а,- + Qa.sin 2 CTjSt; |
= sin2 а,- + |
cos2 G. s f .(174) |
4. Обратные веса координат оцениваемого пункта по каждой ходовой линии и с учетом всех г ходовых линий и обратный вес
положения |
оцениваемого пункта определяют |
по формулам (143) — |
(146) (метод эквивалентной замены). |
положение пункта III |
|
Оценим |
методом эквивалентной замены |
разбивочной сети (см. рис. 32).
Наметим две ходовые линии А — III и А — II— III. Для связующих
углов второй ходовой линии по формуле (172) |
получаем |
Qai =0,162; |
|
2а, = 0,167. Следовательно, |
для дирекционных |
направлений сторон |
|
этой ходовой линии по |
формулам (173) |
имеем |
Qa4 = 0,162; |
Qa= 0,162 +0,167 = 0,329. |
Далее по выражению (174) для пунктов |
I и III последовательно |
вычисляем: |
Q x x—1,489; Q'Xm= 1,297; Qy=\A35; Q'Y/u = 4,342
и находим по формуле (143) суммарные значения обратных весов:
QX[[ = 1,489+ 1,297 |
= 2,686; |
Qyni = 1,435 +4,342 = 5,777. |
|||
Аналогично |
из |
первой |
ходовой линии А — III было найдено |
||
Q * = 0Л; Q'xn = 1,390; |
GVm= 1,046. |
|
|||
Окончательно |
по |
формулам |
(144) — (146) получим 2*ш = 0,92 |
||
(строго 0,86); |
6 у//7= 0,88 (строго |
1,06). |
Все вычисления целесообразно поместить в таблицу, аналогичную табл. 17, 18.
Более оперативно приближенную оценку обратных весов координат какого-либо пункта К в ряде треугольников трилатерации произволь ной формы и ориентирования (рис. 36) можно выполнить по формулам
Рис. 36. Ряд трилатерации из треугольников
где hi — высота / треугольника, опущенная из вершины его связующего угла на противолежащую сторону; q— обобщенный коэффициент геометрической связи ряда треугольников, вычисляемый по приближен ной формуле
|
1,3«! + |
1,5л2 + 1,6«3 |
(176) |
|
|
ч = - |
п1 |
+п2 +п3 |
|
|
|
|||
Ль |
л2, |
пъ— число соответственно остроугольных, прямоугольных |
||
и |
тупоугольных треугольников в данном ряде. |
|
Из формул (175) следует, что для приближенной оценки ошибок координат любой К точки ряда трилатерации произвольной формы достаточно иметь масштабную схему ряда, с которой снимается
небольшое число необходимых элементов |
hh Ахк., Аукг Gij- |
В качестве примера рассмотрим ряд |
микротрилатерации (см. |
рис. 36). Выполним его приближенную оценку по соответствующим параметрам (табл. 20).
Таблица 20.
Параметры сети микротрилатерации
Треугольник |
ht, м |
а 0-, градус |
AyKi, м |
1 |
22,9 |
|
83,0 |
|
|
146,0 |
|
2 |
25,8 |
|
68,9 |
|
|
33,8 |
|
3 |
33,3 |
|
51,0 |
|
|
153,6 |
|
4 |
23,9 |
|
35,6 |
|
|
42,3 |
|
5 |
19,0 |
|
20,0 |
* <3 |
£ |
|
I |
22,9
0
33,5
0
19,0
Приближенная оценка по формулам (175) приводит к следующим результатам (при пi= 6 , n2 = n3 =--0): w ^ = 6,5 мм; шу.=2,8 мм.