- •Глава 1. Общие принципы разбивочных работ
- •§ 1. Виды разбивочных работ
- •§ 2. Основные элементы
- •§ 3. Нормирование и принципы расчета точности
- •§ 4. Общие принципы геодезической подготовки проекта
- •Глава 2. Способы разбивки сооружений
- •§ 5. Основные источники ошибок при разбивочных работах
- •§ 6. Способы полярных координат и проектного полигона
- •§ 7. Способ прямоугольных координат
- •§ 8. Способы прямой и обратной угловых засечек
- •§ 9. Способ линейной засечки
- •§ 10. Способы створной и створно-линейной засечек
- •§ 11. Способ бокового нивелирования
- •Глава 3. Разбивочные инженерно-геодезические сети
- •§ 14. Общие принципы построения
- •§ 15. Общие принципы оценки проекта
- •§ 18. Приближенные способы вычисления обратного веса функции при оценке проекта
- •§ 19. Оценка проекта триангуляции
- •§ 20. Оценка проекта трилатерации
- •§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
- •§ 22. Оценка проекта полигонометрии
- •§ 23. Оценка проектов высотной сети
- •§ 24. Общие принципы
- •§ 25. Требования к точности
- •§ 26. Технологические схемы исполнительных съемок
- •Глава 5. Выверка конструкций и оборудования в плане
- •§ 27. Способы выверки
- •§ 28. Струнно-оптический метод
- •§ 29. Дифракционный способ
- •Глава 6. Выверка конструкций и оборудования по высоте и вертикали
- •§ 31. Способ геометрического нивелирования коротким лучом
- •§ 32. Способ гидростатического нивелирования
- •§ 33. Способ микронивелирования
- •§ 34. Выверка конструкций и сооружений по вертикали
- •Глава 7. Особенности изучения осадок и горизонтальных смещений сооружений
- •§ 35. Общие сведения
- •§ 36. Расчет необходимой точности измерения
- •§ 37. Периодичность наблюдений
- •§ 38. Прогнозирование
- •§ 39. Исследование устойчивости реперов исходной геодезической основы
- •§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
- •§ 41. Статистический анализ результатов геодезических измерений при наблюдениях
- •Глава 8. Программа и методы наблюдений за деформациями сооружений
- •§ 42. Последовательность разработки программы наблюдений
- •§ 43. Краткое описание объекта наблюдений
- •§ 44. Виды определяемых деформаций и причины их появления
- •§ 45. Выбор основного метода инженерно-геодезических измерений
- •§ 46. Общие формулы для предвычисления главных характеристик методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 48. Проектирование схемы инженерно-геодезических измерений
- •§ 49. Проектирование схемы высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 50. Пример оценки проекта схемы нивелирных ходов
- •§ 51. Проектирование схемы высокоточной триангуляции
- •§ 52. Выбор единицы веса угловых инженерно-геодезических измерений
- •§ 53. Пример оценки проекта схемы высокоточной триангуляции параметрическим способом
- •§ 55. Проектирование схемы створных измерений
- •§ 56. Разработка методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 57. Обоснование методики высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений
- •§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации
- •Глава 10. Промышленное строительство
- •§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
- •§ 64. Плановая геодезическая основа для переноса проекта промышленного комплекса на местность
- •§ 65. Съемка подземных коммуникаций
- •Глава 11. Дорожно-транспортное строительство
- •§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
- •§ 68. Разбивочная сеть мостового перехода
- •Глава 12. Тоннели и подземные сооружения
- •§ 69. Расчет геодезического обоснования для обеспечения сбойки тоннелей
- •§ 70. Аналитический расчет трассы тоннеля
- •§ 71. Способы ориентирования подземной основы и их точность
- •§ 73. Ориентирование методом двух шахт
- •§ 75. Передача отметок с поверхности в подземные выработки
- •§ 78. Оценка проекта сети трилатерации методом математического моделирования
процесса за выбранный интервал времени. Отсюда следует, что при назначении точности измерений необходимо исходить из величины скорости деформации tv Для этого случая по аналогии с неравенством (278) можно написать
Vo = <&(U) - Ф |
1 ) ^ 2грт Рф, |
(280) |
где Ф(/)— величина |
деформации на момент времени /. |
|
Следуя рассуждениям, приведенным выше, и принимая |
гр = 3, |
|
будем иметь |
|
|
m ^ 0 ,1 7 iv |
|
(281) |
Величина скорости деформации может быть-установлена или по расчетным данным, или на основе динамического прогнозирования (см. § 35), когда для определения величины деформации на какой-то период необходимо знать их значения в предшествующий период. Это означает, что первоначальная точность измерений, назначенная по предварительным расчетным данным или на основе аналогий, коррек тируется в процессе наблюдений в зависимости от их результатов.
Так, например, по предварительным расчетам, выполненным при проектировании, установлено, что к моменту окончания строительства сооружения, возводимого на песчаных грунтах, осадка достигнет 1 0 0 мм. Согласно календарному графику возведение основных конструктивных элементов этого сооружения будет продолжаться два года. Пред полагая, что нагрузка на основание от массы сооружения будет увеличиваться равномерно, а наблюдения будут проводиться один раз в квартал, можно определить ежеквартальную скорость нарастания осадки. Для данного примера она составит vs = 100:8% 12 мм. Тогда на основании формулы (281) получим mVs = 2 мм.
Рассчитанная величина будет исходной для расчета точности измерений в первых циклах. В последующем по полученным резуль татам в случае их несовпадения с расчетными величинами исходные требования уточняются.
Существуют и более строгие методы расчета исходной точности наблюдений за деформациями, однако они достаточно сложны и не всегда близки к реальным, так как основываются все же на априорной информации о происходящих процессах.
§ 37. Периодичность наблюдений
Выбор интервала времени между последовательными наблюдени ями (циклами) наряду с обоснованием точности имеет существенное значение. Необходимо, чтобы частота систематических наблюдений
позволяла судить о |
неизменности характера процесса деформации |
|
или |
контролировать |
момент изменения. |
|
Наблюдения за деформациями строящихся ответственных сооруже |
|
ний |
начинают сразу |
же после начала возведения фундаментов. |
158
Для первоначальных циклов периодичность определяется на основе заданной в проекте точности. Когда же наблюдения становятся систематическими, то возникает задача выбора времени между последовательными циклами. При этом желательно увеличить время между циклами без потерь информативности о происходящем процессе деформации.
Частота наблюдений зависит от многих факторов: типа сооруже ния, состава и физического состояния грунтов основания, вида изучаемой деформации, периода возведения или эксплуатации и т. д.
Так, например, осадки возникают сразу же с появлением нагрузки на основание, а другие виды деформаций — по мере возведения самого сооружения и вследствие действия внешних факторов. Быстрее всего завершаются деформации у скальных пород, где они сводятся к упругим деформациям и закрытию трещин. Сравнительно быстро завершаются деформации на песчаных грунтах. Длительные дефор мации характерны для глинистых грунтов.
Основная часть деформаций приходится на строительный период (от 50 до 85%). Поэтому число наблюдений можно находить по возрастанию нагрузки на основание.
При выполнении наблюдений необходимо учитывать возможность воздействия на сооружение природных факторов: изменение термичес
ких и гидротермических |
условий, |
сейсмичность, морозное пучение |
и оттаивание, сезонное |
колебание |
уровня грунтовых и подпорных |
вод и т. п. Необходимо также учитывать влияние техногенных процессов: проведение подземных работ, возведение новых крупных сооружений, искусственное изменение уровня грунтовых вод, вибрация от различного рода механизмов и т.д.
Обычно в начале строительного периода наблюдения проводят ежемесячно. По мере накопления и оценки материала наблюдения выполняют раз в квартал. Обязательны наблюдения в периоды достижения нагрузки в 25, 50, 75, 100% полной массы сооружения. После ее достижения (в период эксплуатации) наблюдения выполняют один-два раза в год до полной стабилизации деформаций. Для особо чувствительных к деформациям сооружений наблюдения про водят и после стабилизации с интервалом до двух-трех лет.
При появлении сильно воздействующих природных и техногенных факторов наблюдения выполняют до и после воздействия сооружений. Существуют и расчетные методы определения периодичности наблюде ний за деформациями. Все они основаны на прогнозировании величин деформаций.
§ 38. Прогнозирование
Основная цель прогноза деформаций — оценка перспективы со стояния сооружения с точки зрения надежности, долговечности и безопасности его эксплуатации. Кроме того, прогноз позволяет обеспечить рациональное планирование различных ремонтных работ.
Для геодезических целей прогноз позволяет рассчитывать точность и периодичность наблюдений за деформациями.
Прогноз деформаций на стадии проектирования осуществляется методами строительной механики и механики грунтов, которые из-за трудности получения расчетных характеристик многих свойств горных пород и внешних факторов приводят к значительным расхождениям с практическими данными. Опыт показал, что только благодаря непосредственным геодезическим наблюдениям можно успешно решить
задачу прогноза.
Сущность прогноза состоит в определении математической модели, наилучшим образом отражающей процесс деформации данного со оружения. Эта задача весьма сложная, так как деформации сооруже ний— результат многочисленных воздействий, явление многофактор ное и относящееся к динамическим процессам, изменяющимся во
времени |
и в выбранной |
системе координат. |
|
|
|
||||
В общем виде модель деформации может быть представлена |
|||||||||
функционалом |
вида |
|
|
|
|
|
|
||
ф = ф [*(/)] + JF1 |
(Z)-f-F2 (cD)+e, |
|
|
|
(282) |
||||
где |
а* (/)— влияние |
основных факторов на |
процесс |
деформации; |
|||||
Fi{Z) — влияние контролируемых параметров, |
которые |
можно изме |
|||||||
рить, |
но |
не |
изменить |
(например |
состояние |
окружающей |
среды); |
||
F2(со)— |
влияние неконтролируемых |
параметров, возмущающее дей |
|||||||
ствие которых |
имеет временный характер и |
неизвестна их |
интен |
сивность; е— влияние ошибок измерений деформаций.
Для построения модели в большинстве случаев с достаточной степенью точности ограничиваются оценкой влияния основных фак торов. Для периода строительства— это масса сооружения и интервал времени. В этом случае с учетом цели прогноза (назначение и корректирование точности и периодичности наблюдений) необ
ходимо найти математическое выражение для |
модели Ф = Ф[х(/)], |
|
где t — интервал |
времени. |
|
Выбор вида |
модели зависит от имеющихся |
сведений о процессе |
деформации. Если вид функции известен, то задача сводится к расчету входящих в нее параметров. Если вид функции неизвестен, то задача решается методом последовательного подбора ее наиболее оптималь ного вида по результатам выполненных наблюдений и последующего определения ее параметров. Далее с помощью экстраполяции находит ся величина деформации на прогнозируемый период времени. При этом используемая для построения модели информация должна быть изучена по результатам достаточного числа циклов наблюдений (не менее трех).
Часто для прогноза используют модель деформации вида |
|
|
Ф(^) == Я |
о " Ь ••• |
(283) |
где |
— коэффициенты полинома степени к\ t — время |
на |
блюдений. |
|
|
Оптимальной для данной модели степенью полинома к может быть та, для которой выполняется неравенство
с т * < с т * + 1 , |
(2 8 4 ) |
где а * — дисперсия |
остаточных разностей yf между точками модели |
и измеренными на местности значениями Ф(/) для полинома степени к\ стй+1— то же для полинома степени к + 1 .
Очевидно, что для определения коэффициентов полинома степени к необходимо не менее к + 1 циклов измерений. Однако, как правило, стремятся к тому, чтобы для уверенного прогноза число циклов наблюдений превышало степень аппроксимирующего полинома. Тогда
коэффициенты ах находятся под |
условием [A?] = min из решения |
системы нормальных уравнений |
вида |
//тя - /тФ = 0, |
(285) |
где t — матрица последовательных степеней времени измерения дефор
маций; |
tT— транспонированная |
матрица; |
а — столбец коэффициентов |
а с Ф — |
столбец измеренных |
значений |
деформаций. |
В качестве иллюстрации приведем пример наблюдений за осадками одной из деформационных марок эксплуатируемого здания (табл. 34).
Т а б л и ц а |
34. |
Ведомость |
наблюдений |
осадок |
|
|
Цикл |
Год |
наблюдений |
Осадка, мм |
Цикл |
Год наблюдений |
Осадка, мм |
0 |
|
1981 |
0,0 |
4 |
1985 |
-66,7 |
1 |
|
1982 |
-3,8 |
5 |
1986 |
-78,7 |
2 |
|
1983 |
-32,6 |
6 |
1987 |
-91,8 |
3 |
|
1984 |
-52,4 |
7 |
1988 |
-109,4 |
Период наблюдений равен одному году. Тогда в уравнении (2 8 3 ) аргумент t будет равен номеру цикла наблюдений. С достаточной степенью приближения ограничимся третьей степенью полинома. В этом случае
S t = я 0 + a i t + a 2 t 2 + a 3 t 3 . |
(2 8 6 ) |
Составим систему |
уравнений вида |
( 2 8 6 ) |
для каждого цикла |
||||||
наблюдений. С учетом данных табл. 3 4 |
будем |
иметь |
|||||||
а0+ + а2 + + 3 ,8 = A |
|
|
|
|
|
||||
Oq+ 2аj + 4 а2 + 8 я 3 + 3 2 ,6 = А 2; |
|
|
|
||||||
+ 3 а 1 + 9 я 2 + 21а^ + 5 2 ,4 = А 3; |
|
|
|||||||
а0+4 f lj + 1 6 i/2 + 6 4 |
^ з +6 |
6 |
,7 = А 4 ; |
|
(2 8 7 ) |
||||
а 0 -\-5а± + 2 5 я 2 + |
1 2 5 |
л 3 |
+ 7 |
8 ,7 = |
А 5; |
|
|
||
а0 + 6ах+ 3 6 с / 2 + |
2 1 |
6 |
а з + |
9 |
1 ,8 = |
А 6 ; |
|
|
|
а0-\-1а1+49<72 + |
3 4 |
3 |
д 3 |
+ |
1 0 9 ,4 = А 7 . |
|
|
6 -Практикум... |
161 |