- •Глава 1. Общие принципы разбивочных работ
- •§ 1. Виды разбивочных работ
- •§ 2. Основные элементы
- •§ 3. Нормирование и принципы расчета точности
- •§ 4. Общие принципы геодезической подготовки проекта
- •Глава 2. Способы разбивки сооружений
- •§ 5. Основные источники ошибок при разбивочных работах
- •§ 6. Способы полярных координат и проектного полигона
- •§ 7. Способ прямоугольных координат
- •§ 8. Способы прямой и обратной угловых засечек
- •§ 9. Способ линейной засечки
- •§ 10. Способы створной и створно-линейной засечек
- •§ 11. Способ бокового нивелирования
- •Глава 3. Разбивочные инженерно-геодезические сети
- •§ 14. Общие принципы построения
- •§ 15. Общие принципы оценки проекта
- •§ 18. Приближенные способы вычисления обратного веса функции при оценке проекта
- •§ 19. Оценка проекта триангуляции
- •§ 20. Оценка проекта трилатерации
- •§ 21. Оценка проекта линейно-угловой сети
- •§ 22. Оценка проекта полигонометрии
- •§ 23. Оценка проектов высотной сети
- •§ 24. Общие принципы
- •§ 25. Требования к точности
- •§ 26. Технологические схемы исполнительных съемок
- •Глава 5. Выверка конструкций и оборудования в плане
- •§ 27. Способы выверки
- •§ 28. Струнно-оптический метод
- •§ 29. Дифракционный способ
- •Глава 6. Выверка конструкций и оборудования по высоте и вертикали
- •§ 31. Способ геометрического нивелирования коротким лучом
- •§ 32. Способ гидростатического нивелирования
- •§ 33. Способ микронивелирования
- •§ 34. Выверка конструкций и сооружений по вертикали
- •Глава 7. Особенности изучения осадок и горизонтальных смещений сооружений
- •§ 35. Общие сведения
- •§ 36. Расчет необходимой точности измерения
- •§ 37. Периодичность наблюдений
- •§ 38. Прогнозирование
- •§ 39. Исследование устойчивости реперов исходной геодезической основы
- •§ 40. Высокоточные створные измерения и анализ их ошибок
- •§ 41. Статистический анализ результатов геодезических измерений при наблюдениях
- •Глава 8. Программа и методы наблюдений за деформациями сооружений
- •§ 42. Последовательность разработки программы наблюдений
- •§ 43. Краткое описание объекта наблюдений
- •§ 44. Виды определяемых деформаций и причины их появления
- •§ 45. Выбор основного метода инженерно-геодезических измерений
- •§ 46. Общие формулы для предвычисления главных характеристик методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 48. Проектирование схемы инженерно-геодезических измерений
- •§ 49. Проектирование схемы высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 50. Пример оценки проекта схемы нивелирных ходов
- •§ 51. Проектирование схемы высокоточной триангуляции
- •§ 52. Выбор единицы веса угловых инженерно-геодезических измерений
- •§ 53. Пример оценки проекта схемы высокоточной триангуляции параметрическим способом
- •§ 55. Проектирование схемы створных измерений
- •§ 56. Разработка методики инженерно-геодезических измерений
- •§ 57. Обоснование методики высокоточного геометрического нивелирования
- •§ 59. Особенности обоснования методики створных угловых измерений
- •§ 62. Аналитическая подготовка для выноса на местность проекта здания сложной конфигурации
- •Глава 10. Промышленное строительство
- •§ 63. Проектирование и оценка проекта плановой геодезической основы для изысканий промышленного комплекса
- •§ 64. Плановая геодезическая основа для переноса проекта промышленного комплекса на местность
- •§ 65. Съемка подземных коммуникаций
- •Глава 11. Дорожно-транспортное строительство
- •§ 66. Расчет элементов поперечного профиля дороги
- •§ 68. Разбивочная сеть мостового перехода
- •Глава 12. Тоннели и подземные сооружения
- •§ 69. Расчет геодезического обоснования для обеспечения сбойки тоннелей
- •§ 70. Аналитический расчет трассы тоннеля
- •§ 71. Способы ориентирования подземной основы и их точность
- •§ 73. Ориентирование методом двух шахт
- •§ 75. Передача отметок с поверхности в подземные выработки
- •§ 78. Оценка проекта сети трилатерации методом математического моделирования
Раздел третий НАБЛЮДЕНИЯ ЗА ДЕФОРМАЦИЯМИ СООРУЖЕНИЙ
Глава 7
ОСОБЕННОСТИ ИЗУЧЕНИЯ ОСАДОК И ГОРИЗОНТАЛЬНЫХ СМЕЩЕНИЙ СООРУЖЕНИЙ
§ 35. Общие сведения
Вследствие конструктивных особенностей, а также влияния природ ных и техногенных факторов сооружения в целом и их отдельные элементы испытывают различного вида деформации.
Под постоянным давлением от массы сооружения и технологичес кого оборудования грунты в основании фундамента сооружения уплотняются и происходит его осадка. Кроме давления от собственной массы, осадка может быть вызвана и другими причинами: геологиче ский характер местности (карстовые и оползневые явления); динамиче
ское воздействие (вибрация движущихся |
агрегатов, работа |
прессов |
и молотов, движение тяжелого транспорта); сейсмические |
явления |
|
и др. При коренном изменении структуры |
микропористых и рыхлых |
грунтов происходит быстро протекающая во времени деформация, называемая просадкой.
В этом случае, когда сжимаемость грунтов под фундаментом сооружения неодинакова или нагрузка, приходящаяся на грунт, различна, осадка имеет неравномерный характер. Это приводит к таким видам деформаций сооружений как смещение, крен, перекос,
прогиб, |
кручение, которые |
внешне могут |
проявиться в виде трещин |
и даже |
разломов. |
|
|
Смещение сооружений, |
т. е. сдвиг в |
горизонтальной плоскости, |
может быть также вызвано боковым давлением (воды, грунта, ветра и т. п.), наличием изгибающих моментов.
Для сооружений башенного типа характерны изгиб и кручение, вызываемые эксцентриситетом нормальной силы, неравномерным нагревом и ветровым давлением.
Состояние сооружения оценивают по величинам деформаций, наблюденных во времени для точек, фиксированных в характерных местах. Таким образом, вид и процесс деформации могут быть описаны функцией изменения пространственного положения точек за выбранный интервал времени относительно принятого начального положения и начала счета времени.
Абсолютная или полная осадка S каждой отдельной точки сооружения вычисляется как разность отметок начального /У() и те-
154
кущею Hi циклов измерений, определенных относительно отметки исходной точки, принимаемой за неподвижную:
^ = я , . - я 0. |
(269) |
Средняя осадка Scp всего сооружения или отдельных его частей находится как среднее арифметическое из суммы абсолютных осадок всех п его точек:
п |
|
Scp = -LS/n. |
(270) |
Одновременно со средней осадкой для полноты общей харак теристики указывают наибольшую Smax и наименьшую Smin осадки точек сооружения.
Разности осадок Д5 двух точек / и j или двух циклов т и п |
наблюде |
|
ний вычисляются соответственно |
по формулам |
|
|
|
(271) |
|
|
(272) |
Послойную деформацию ASz грунтов основания или |
толщину |
|
тела сооружения мощностью Z |
определяют как разность осадок |
точек, закрепленных в кровле и подошве слоя грунта или сооружения:
A.Sz = 5Kp- 5 noa. |
(273) |
Симметричный относительный прогиб / |
отдельных частей сооруже |
ния рассчитывают по формуле |
|
f = 2 S K- { S t+ Sj)/21, |
(274) |
где S t и Sj— осадки точек / и у, фиксированных на краях прямолиней ного участка сооружения длиной /; SK— осадка точки К, расположен ной в середине между точками / и j.
Направление прогиба определяется знаком «плюс» при выпуклости вверх, знаком «минус» — наоборот.
Крен или наклон определяется как разность осадок точек / и /', фиксированных на противоположных краях сооружения или его
частей, вдоль выбранной оси. Наклон |
в |
направлении |
продольной |
оси сооружения называют завалом, а |
в |
направлении |
поперечной |
оси — перекосом. Для оценки устойчивости сооружения более наглядна
характеристика крена, |
отнесенная к расстоянию |
между точками i и j. |
Относительный крен |
К вычисляется по формуле |
|
|
К = Sj-S.Jl. |
(275) |
Горизонтальное смещение q отдельной точки сооружения харак теризуется разностью ее координат Хт, Ут и ХпУ Yn соответственно в циклах т и п наблюдений. Положение осей координат, как правило, совпадает с главными осями сооружения. Смещения в общем случае вычисляют по формулам
с,х = Хп- Х т, qY= Y n- Y m. |
(276) |
Кручение плоских элементов сооружения возникает в случае, когд^ их параллельные стороны испытывают противоположные по знак, деформации. Кручение сооружений башенного типа относительна вертикальной оси характеризуется изменением углового положения радиуса-вектора фиксированной точки, проведенного из центра ис следуемого горизонтального сечения.
Изменение величины деформации за выбранный интервал времени
характеризуется средней |
скоростью деформации |
Кср. Так, |
например, |
средняя скорость осадки |
исследуемой точки за |
промежуток времени |
|
t между циклами т и п |
измерений |
|
|
Vcv= Sn- S J t . |
|
|
(211) |
Различают среднемесячную скорость, когда |
период t |
выражается |
числом месяцев, и среднегодовую, когда t задано числом лет, и т. д. Наблюдения за деформациями сооружений представляют собой комплекс измерительных и описательных мероприятий по выявлению
величин деформаций и причин их возникновения.
Основная цель наблюдений — определение величин деформаций для оценки устойчивости сооружения и принятия своевременных профилактических мер, обеспечивающих его нормальную работу.
Для сложных и ответственных сооружений наблюдения начинают одновременно с проектированием. На площадке будущего строительства изучают влияние природных факторов и в этот же период создают систему опорных знаков с тем, чтобы заранее выявить степень их устойчивости.
Наблюдения непосредственно за сооружением начинают с момента начала его возведения и продолжают весь строительный период. Для большинства крупных сооружений наблюдения ведутся и в эк
сплуатационный период.
На каждой стадии возведения или эксплуатации сооружения наблюдения за его деформациями проводят через определенные интервалы времени. Такие наблюдения, проводимые по календарному плану, называются систематическими.
В случае проявления характерного фактора, приводящего к резкому изменению обычного хода деформации (изменения нагрузки на основание, температуры среды, тела сооружения, действие тектоничес ких сил и др.), выполняют срочные наблюдения.
Для инженерной интерпретации результатов измерений дефор маций изучают возможные причины их возникновения. Основной интерес представляют геологические, гидрогеологические и климатические^ данные; мощность отдельных слоев грунта основания, уровень грунтовых вод, физико-механические свойства грунтов и др. В ряде случаев не ограничиваются изучением материалов изысканий, а парал лельно с измерением деформаций организуют специальные наблюде
ния за изменением |
состояния и термическим режимом грунтов |
и подземных вод, |
метеорологических данных и др. Ведется учет |
изменения строительной и технологической нагрузки. Для проведения наблюдений составляют специальный проект.
§ 36. Расчет необходимой точности измерения
При изучении деформаций инженерных сооружений геодезическими методами возникает задача назначения или расчета точности измере ний. От решения этой задачи зависят выбор метода и средств измерений, затраты трудовых и материальных ресурсов и, что самое важное, достоверность получаемых результатов.
Точность измерений может быть указана в техническом задании на производство работ, в нормативной литературе или получена расчетным путем.
Понятие точности измерения деформаций имеет двойной смысл. Речь может идти как об исходной точности определения самой величины деформации, так и о точности непосредственно геодезических измерений. Например, применительно к изучению осадок можно говорить об ошибке определения осадки и решать задачу о нахождении превышений в циклах нивелирования. Очевидно, что если известны исходные требования к точности, то определить требования к из мерительным операциям сравнительно несложно. Для этого необ ходимо выбрать метод и разработать схему измерений, а далее выполнить расчеты по оценке проекта, из которых и рассчитывается искомая точность.
Исходная точность может быть получена из решения двух, возникающих на практике, задач деформационных измерений: выявле ния аварийной ситуации, когда деформация может достигнуть расчет ной критической величины, и последовательного во времени описания самого процесса протекания деформации. В первом случае основу расчета составляют критические (допустимые) величины деформаций, взятые из соответствующих нормативных документов (например СНиП 2.02.01— 83 «Основания зданий и сооружений») или из проекта.
|
Целесообразно потребовать, чтобы средняя квадратическая ошибка |
|
определения критической величины деформации |
Ф к не превосходила |
|
величины |
|
|
|
т ф ^ Ф к/ 2 Гр, |
(278) |
где |
— нормированный коэффициент, зависящий от вида распределе |
|
ния |
доверительной вероятности. |
|
|
Как правило, закон распределения ошибок геодезических измерений |
близок к нормальному, а доверительная вероятность для подобного
ряда ответственных работ принимается равной 0,9973. Тогда |
= 3, а |
|||||
шФк ^ |
0,17ФК. |
|
|
|
(279) |
|
Например, для некоторых видов гражданских зданий абсолютная |
||||||
осадка |
S |
допускается |
до 8 см. |
Тогда согласно |
неравенству (279) |
|
средняя |
|
квадратическая |
ошибка |
ms может быть |
принята |
равной |
m s = 0,17 • 8 = 1,4 мм. |
|
|
|
|
||
Во втором случае определяется степень деформации, характеризу |
||||||
ющаяся |
величиной и скоростью, |
т. е. изменением деформационного |