Порядок розрахунку:

1. Визначають найменше допустиме значення І_к. Знаючи номінальну силу струму плавкої вставки запобіжника або уставки струму спрацьовування автомата електроприймача, для якого проводиться розрахунок, і вибравши за табл. 1.24 коефіцієнт К, знаходять найменше допустиме значення сили струму однофазного короткого замикання І_к.д = К·І_ном7.

2. По таблиці 1.31 залежно від потужності трансформатора і схеми з'єднання його обмоток знаходять повний опір трансформатора Z_т, Ом.

3. Визначають повний опір ланцюгу «фаза – нуль» Z_п, Ом. З цією метою знаходять значення опорів, що входять у формулу (1.58).

Значення активних опорів r_ф і r_н визначають за відомими перетинами, довжинами і матеріалом фазного і нульового захисного провідників.

Для провідників з кольорових металів опір R, Ом, знаходять за формулою:

,(1.60)

де ρ - питомий опір провідника, рівний 0,018·10^-6 ОМ · м - для міді і 0,028 · 10^-6 Ом · м - для алюмінію; l - довжина провідника, м; s - поперечний перетин, м².

Активний опір сталевих нульових захисних провідників визначити розрахунковим шляхом досить складно, тому це значення в Ом/км приймається за таблицею 1.30 (знаючи профіль, перетин, а також, задавшись щільністю струму, приблизно відповідному кратності струму замикання на корпус К). Загальну довжину сталевого провідника перемножують на значення опору, знайденого за таблицею і отримують r_н.

Внутрішніми індуктивними опорами і для мідних і алюмінієвих дротів можна нехтувати зважаючи на їх мале значення (приблизно 0,0156 Ом/км.). Внутрішні індуктивні опори сталевих провідників мають досить великі значення і визначаються за допомогою таблиці 1.32, так само, як і активні опори сталевих провідників, за тими ж вихідними даними.

Зовнішній індуктивний опір х' в основному залежить від відстані між фазним і нульовим захисним провідниками. Із збільшенням цієї відстані значення х' росте, а сила струму однофазного замикання І_к зменшується.

При використанні в якості нульових захисних провідників четвертих жил кабелів, алюмінієвих оболонок кабелів і сталевих труб електропроводок зовнішній індуктивний опір можна не враховувати. У решті випадків для практичних розрахунків приймається х' = 0,60 Ом/км..

Таблиця 1.31 - Приблизні розрахункові повні опори

Zт, Ом, масляних трансформаторів по гост 11920-85е

Потужність трансформатора, кВ·А	Номінальна напруга обмоток вищої напруги, кВ	Zт Ом, при схемі з'єднання обмоток		Потужність трансформатора кВ·А	Номінальна напруга обмоток вищої напруги, кВ	Zт Ом, при схемі з'єднання обмоток
		У/Ун	Д/Ун і У/Zн			У/Ун	Д/Ун і У/Zн
25 40 63 63 100 100 160 160 250	6...10 6...10 6...10 20...35 6...10 20...35 6...10 20...35 6...10	3,110 1,949 1,237 1,136 0,799 0,764 0,487 0,478 0,312	0,906 0,562 0,360 0,407 0,226 0,327 0,141 0,203 0,090	250 400 400 630 630 1000 1000 1600 1600	20...35 6...10 20...35 6...10 20...35 6...10 20...35 6...10 20...35	0,305 0,195 0,191 0,129 0,121 0,081 0,077 0,054 0,051	0,130 0,056 ‑ 0,042 0,027 0,032 0,017 0,020

Примітка. Дані таблиці відносяться до трансформаторів з обмотками нижчої напруги 400/230 В. При нижчій напрузі 230/127 В значення опорів, наведені в таблиці, необхідно зменшити в 3 рази.

Таблиця 1.32 - Активні r_н і індуктивні опори