Добавил:

Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Белорусско-Российский университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

записка ЖБК_ZZZ.doc

Скачиваний:

Добавлен:

29.02.2016

Размер:

6.22 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1617 / 2517 18 19 20 21 22 23 24 25 > Следующая >>>

4 Расчёт прочности колонны среднего ряда

Исходные данные для расчёта бетон тяжелый класса С20/25, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении f_cd =13.33 МПа; МПа; E_cm=3210 ³ МПа.

Продольная арматура класса S400, f_ud = 367 МПа, Е_s=20010³ МПа.

Поперечная арматура (хомуты) класса S240, размеры сечения: b=500мм., h₁=600мм., h₂=1200мм.

4.1 Надкрановая часть колонны

Подбор арматуры производим по расчетным усилиям сечения 2-2:

M_max167,61 кНм; N564,56 кН;

M_min-54,974 кНм; N687,68 кН;

M_max185,07 кН; N687,68 кН;

М_е=0 N_е=564,56 кН.

Радиус инерции сечения:

Расчетная длина надкрановой части колонны ℓ_eff= 2Н₁ 24,35=8,7 м.- при учете крановой нагрузки; ℓ_eff= 2,5Н₁ 2,54,35=10,875 м – без учета крановой нагрузки.

Так как ℓ_eff / i  8,7/0,1732 = 50,23 > 14, необходимо учесть влияние прогиба на эксцентриситет продольной силы.

Значение случайного эксцентриситета назначают равным:

Эксцентриситет продольной силы:

e_o = M/N

e_o =185,07 /687,68 =0,27м.

Принимаем

Условная критическая сила равна:

где I _с 5060³ / 12  910⁵ см⁴

к_lt 1 + ₁M_1ℓ / M_sd (4.4)

к_et =1 + 1146,79 /363,87 1,4

M_1ℓ  M_ℓ+ N_ℓ(h₁ / 2 с)

M₁_e 0+564,56 (0,6/20.04)146.79кНм

M_sdM+N(h₁/2с)

M₁185,07 +687,68 (0,6/20,04)363,87кНм

_ee_o/h₁0.29/0,60,48>_e_,_min0,50,01ℓ_o/h0,01f_cd_b₂=0,50,018,7/0,60,0113.331,150.175,

_еE_s/E_cm20010³/3210³6.25

_еI_s=  b h₁(h₁/2-с)²6,25*0,004*50*60*(60/2-4)²=50700см⁴

Коэффициент  1 / (1  N / N_cr)  1 / (1  687,68 /6410,164)1,12

ee_o+e_а+0,5h₁ с

e 0,27*1,12+0,5*0,6-0,04=0,562м

Граничное значение высоты сжатой зоны:

где 0,85 0,008f_cd  0,85  0,00813.33  0.743

- случай больших эксцентриситетов

Определяем площадь арматуры

где

Площадь сечения арматуры А_sназначается по конструктивным соображениям. Минимальный процент армирования – 0,2%

А_s  0,002bd  0,0025056  5,6 см ²

Принимаем: 316 S400 с A_s  6,03 см ²

Расчетная длина из плоскости изгиба ℓ_о= 1,5Н₁1,54,35=6,53 м.

Радиус инерции сечения

Так как l₀/i=653/17,32=37,9l₀/i=50,23, то расчёт из плоскости изгиба не производим.

4.2 Подкрановая часть колонны

Размеры сечения: ширина b = 500 мм, высота h₂ = 1400 мм, с=с'=40мм,

h =300 мм полезная высота d = h  c = 300  40 = 260 мм; с=1100мм, s=8,4/4=2,1м

Наибольшие расчетные усилия в сечении 4-4

M_max170,715 кНм; N1952,99 кН;Q=18,724 кН

M_е=0кНм; N_е808,64 кН

Расчетная длина подкрановой части колонны ℓ_о=1,2Н₂=1,28,4=10,08м.

Приведенный радиус инерции сечения в плоскости изгиба

Приведенная гибкость в плоскости изгиба

14, следовательно, необходимо учесть влияние прогиба на несущую способность.

Значение случайного эксцентриситета назначают равным:

Эксцентриситет продольной силы:

e_o = M/N

e_o =170,715 /1952,99 =0,087м.

Принимаем

Условная критическая сила:

M_ℓ 808,64 (1,4/20,04)533,7 кНм

M^/170,715 +1952,99 (1,4/20,04)1459,69 кНм

к_et =1 + 1533,7/1459,691,37

_e0,13/1,2=0,11<_e_,_min=0,50,01(1008/140)0,0113,331,150,274

Is=2*0,015*6,25*50*30*(110/2)²=8,510⁵ см⁴

Коэффициент 1 / (1  1952,99 /71058,65)1,03

Усилия в ветвях колонны

N_br=N/2M/c

N_br=1952,99 /2170,715 *1, 03/1,1=976,495159,85 кН

N_lr₁=976,495-159,85 =816,65 кН – в наружной ветви

N_ilr₂=976,495+159,85 =1136,35 кН – в подкрановой ветви

М_br=Q*s/4

М_br=18,724 *2,1/4=9,83 кНм

e_o=9,83 /1136,35 =0,009м=1см.

e 1+30/2 - 4=12 см

Принимаем

Определяем площадь арматуры

Принимаем: 316 S400 с A's  6.03 см²

Поперечную арматуру принимаем из стержней класса S240 диаметром 6мм с шагом s=300мм<20d=20*16=320мм, в местах стыковки каркасов надкрановой и подкрановой частей колонны с шагом s=10d =160мм