- •Статическая устойчивость
- •2. Динамическая устойчивость
- •Угловая характеристика мощности генератора для нормального режима определяется выражением
- •Схему замещения, показанную на рис. 2.5,а, можно последовательно преобразовать из звезды (рис.2.5,б) в треугольник (рис.2.5,в), в котором
- •3. Результирующая устойчивость
- •4. Практические критерии и методы расчёта устойчивости систем электроснабжения
- •4.1. Анализ статической устойчивости
- •4.1.1. Схема электроснабжения «эквивалентный генератор –
- •4.1.2. Схема с двусторонним питанием нагрузки
- •4.2. Исследование статической устойчивости методом малых колебаний.
- •4.2.1. Нерегулируемая система, рассмотренная без учёта электромагнитных переходных процессов.
- •4.2.2. Математические критерии устойчивости
- •5. Приближенные методы анализа динамической устойчивости
- •6.1. Оценка статической устойчивости.
- •6.2. Оценка динамической устойчивости
- •Асинхронный режим. Оценка результирующей устойчивости
- •6.3.1.Задачи, возникающие при исследовании асинхронных режимов
- •Выпадение из синхронизма, Асинхронный ход и ресинхронизация
- •7. Устойчивость узлов нагрузки Общая характеристика проблемы
- •7.1. Представление нагрузки при расчёте устойчивости сэс
- •7.2 Устойчивость узлов нагрузки при слабых возмущениях
- •7.2.1.Расчётные модели узлов нагрузки
- •7.2.2. Статическая устойчивость асинхронных двигателей
- •7.2.3. Статическая устойчивость синхронных двигателей
- •Устойчивость узла нагрузки, присоединённого к центру питания через общее сопротивление
- •7.2.5. Влияние компенсации реактивной мощности на устойчивость узла нагрузки
- •8.2. Переходный процесс в узле нагрузки при пуске асинхронного двигателя
- •8.3. Переходный процесс в узле нагрузки при пуске синхронного двигателя
- •8.4. Самозапуск асинхронных и синхронных двигателей
- •Самозапуск синхронных двигателей
- •8.5. Самовозбуждение асинхронных двигателей во время пуска при применении последовательной ёмкостной компенсации в сети
- •9. Примеры и задачи
- •9.1. Статическая устойчивость ээс Задача 1
- •9.2 Динамическая устойчивость ээс Задача 1
- •Задача 2
- •Задача 3
- •Задача 4
- •Задача 5
- •Задача 6
- •Задача 7
- •Контрольные вопросы
- •Темы рефератов
- •9.3. Устойчивость узлов нагрузки при слабых возмущениях Задача 1
- •Задача 2
- •Задача 3
- •Задача 4
- •Задача 5
- •9.4. Устойчивость узлов нагрузки при сильных возмущениях. Задача 1
- •Задача 2
- •Задача 3
- •Задача 4
- •Задача 5
- •Контрольные вопросы
- •Темы рефератов
- •Библиографический список
Выпадение из синхронизма, Асинхронный ход и ресинхронизация
В процессе выпадения из синхронизма будем различать три стадии:
режим синхронных колебаний и переход от синхронного к асинхронному режиму;
установившийся асинхронный ход;
режим ресинхронизации.
Рассмотрим эти процессы применительно к простейшей системе, схема которой показана на рис. 6.5. Предположим, что в этой системе отключилась одна из цепей ЛЭП. Повторное включение отключившейся линии восстановило условия нормальной работы передачи. Однако полученный ротором генератора толчок оказался настолько велик, что генератор, ускоряясь, выпал из синхронизма. Исходя из предположения, что скольжение мало, и пренебрегая асинхронной мощностью, можно провести анализ методом площадей, приняв M = P.
В переходном процессе площадка торможения (4 – 3′ – 5–4) оказывается меньше площадки ускорения (1 – 2 –3 – 3′–1) (рис. 6.5). Ротор проходит участок 4 – 5 , где на него действуют тормозящие силы; пройдя положение, отвечающие точке 5, он вновь получает ускорение, непрерывно увеличивающееся и становящееся значительным при достижении угла сдвига в 200 – 300˚. Скольжение обусловливает появление асинхронного момента. Среднее значение асинхронного момента
M2 = Mас = U2rs/[(r2 + (x1 s)2].
Здесь x1 и r – параметры схемы замещения условно выделенной машиной, которую при отрицательном скольжении считаем двигателем, а при положительном – генератором.
Пульсацией асинхронного момента, которая проходит с двойной частотой скольжения, пренебрегаем.
Рис. 6.5. Выпадение из синхронизма и переход на синхронный
ход синхронного генератора:
а – схема системы; б – процесс выпадения из синхронизма
В начальной части кривой Pас = Mас = φ (s), асинхронная мощность (момент) непрерывно возрастает с ростом скольжения. Вместе с ростом скорости (увеличением скольжения) мощность турбины Pт (кривая 5 - 6΄ на рис. 6.5) уменьшается под действием регулятора скорости турбины. Синхронизирующая мощность во время рассматриваемого процесса будет пульсирующей:
Являясь функцией скольжения, она, в свою очередь, будет влиять на процесс, вызывая пульсации. При некотором значении скольжения sср момент турбины уравновесится средним асинхронным моментом генератора Mт = Mас.
Установившийся асинхронный ход при отсутствии пульсаций будет характеризоваться скольжением s ср и асинхронным моментом Mа ср. Однако, если выпавшая из синхронизма машина возбуждена, то кроме взаимно уравновешивающих друг друга асинхронного момента и момента турбины на валу агрегата при асинхронном ходе будет действовать также синхронный пульсирующий вращающий момент, создавая пульсации скольжения. Пульсации скольжения, изменяющегося от smax до smin , тем больше, чем больше синхронный момент; значение скольжения проходит через минимум при угле, близком к 180˚, если асинхронный момент и момент турбины малы; далее процесс повторяется периодически.
Критерий ресинхронизации. Уравнение движения агрегата турбина – ротор генератора имеет вид
, или .
Полагая, что Mт = f (ω0 + s); Mас = φ(ω0 + s) заданы как функции угла δ, можем записать уравнение энергии при колебаниях угла от δmax до δ:
, где .
Откуда значение скольжения в любой момент времени:
.
Если происходящее в процессе пульсации в установившемся асинхронном режиме скольжение пройдет через нуль (s = 0), то появится возможность ресинхронизации. Согласно полученному уравнению эта возможность появится, когда
.
Значения smax, определенные в соответствии с последним уравнением, не позволяют получить количественные результаты для установления надежных условий ресинхронизации по двум причинам:
полученное выражение указывает только на возможность ресинхронизации;
зависимость М = φ(δ), входящая в формулу, заранее не известна, и получение количественных результатов требует предположений о ее характере.
Принимая ∑М = М sinδ, где δ = 0 – π, будем иметь
; .
В общем случае при других предположениях об изменении угла δ получим
,
где К меняется от 1 до
При получении последних зависимостей были сделаны некоторые допущения. Так, например, что установившийся асинхронный момент и условия синхронизации определялись согласно статической характеристике момента первичного двигателя. В действительности этот режим наступает не сразу, и процесс его установления идет в соответствии с динамической характеристикой, отличающейся от статической тем сильнее, чем больше ускорение генератора, инерция регулятора скорости и исполнительного двигателя направляющего аппарата.