- •Статическая устойчивость
- •2. Динамическая устойчивость
- •Угловая характеристика мощности генератора для нормального режима определяется выражением
- •Схему замещения, показанную на рис. 2.5,а, можно последовательно преобразовать из звезды (рис.2.5,б) в треугольник (рис.2.5,в), в котором
- •3. Результирующая устойчивость
- •4. Практические критерии и методы расчёта устойчивости систем электроснабжения
- •4.1. Анализ статической устойчивости
- •4.1.1. Схема электроснабжения «эквивалентный генератор –
- •4.1.2. Схема с двусторонним питанием нагрузки
- •4.2. Исследование статической устойчивости методом малых колебаний.
- •4.2.1. Нерегулируемая система, рассмотренная без учёта электромагнитных переходных процессов.
- •4.2.2. Математические критерии устойчивости
- •5. Приближенные методы анализа динамической устойчивости
- •6.1. Оценка статической устойчивости.
- •6.2. Оценка динамической устойчивости
- •Асинхронный режим. Оценка результирующей устойчивости
- •6.3.1.Задачи, возникающие при исследовании асинхронных режимов
- •Выпадение из синхронизма, Асинхронный ход и ресинхронизация
- •7. Устойчивость узлов нагрузки Общая характеристика проблемы
- •7.1. Представление нагрузки при расчёте устойчивости сэс
- •7.2 Устойчивость узлов нагрузки при слабых возмущениях
- •7.2.1.Расчётные модели узлов нагрузки
- •7.2.2. Статическая устойчивость асинхронных двигателей
- •7.2.3. Статическая устойчивость синхронных двигателей
- •Устойчивость узла нагрузки, присоединённого к центру питания через общее сопротивление
- •7.2.5. Влияние компенсации реактивной мощности на устойчивость узла нагрузки
- •8.2. Переходный процесс в узле нагрузки при пуске асинхронного двигателя
- •8.3. Переходный процесс в узле нагрузки при пуске синхронного двигателя
- •8.4. Самозапуск асинхронных и синхронных двигателей
- •Самозапуск синхронных двигателей
- •8.5. Самовозбуждение асинхронных двигателей во время пуска при применении последовательной ёмкостной компенсации в сети
- •9. Примеры и задачи
- •9.1. Статическая устойчивость ээс Задача 1
- •9.2 Динамическая устойчивость ээс Задача 1
- •Задача 2
- •Задача 3
- •Задача 4
- •Задача 5
- •Задача 6
- •Задача 7
- •Контрольные вопросы
- •Темы рефератов
- •9.3. Устойчивость узлов нагрузки при слабых возмущениях Задача 1
- •Задача 2
- •Задача 3
- •Задача 4
- •Задача 5
- •9.4. Устойчивость узлов нагрузки при сильных возмущениях. Задача 1
- •Задача 2
- •Задача 3
- •Задача 4
- •Задача 5
- •Контрольные вопросы
- •Темы рефератов
- •Библиографический список
9.2 Динамическая устойчивость ээс Задача 1
В системе, схема которой изображена на рис. 9.5, а, включается нагрузка РН. Параметры системы в относительных единицах представлены на схеме замещения (рис. 9.5, б). Исходный режим характеризуется параметрами:
U=1; P0=1; Q0=0,485; E’0=1,50; δ’0=27,50, где δ’ угол - эдс E’.
Определить максимальный размах качаний угла генератора после включения нагрузки, принимая коэффициент мощности ее равным единице.
Рис. 9.5. Исследуемая система; а — схема; б – схема замещения
Решение. Для определения искомого размаха качаний угла генератора воспользуемся методом площадей, представив в схеме замещения нагрузку постоянным сопротивлением Rн. Напряжение U1 в начале линии, где включается нагрузка, в исходном режиме U10 = 1,18. Сопротивление нагрузки
Rн = U102 / Pн.
В исходном режиме угловая характеристика 1, показанная на рис.9.6, определится выражением
Угловая характеристика мощности 2 на рис 9.6 показана для частного случая Р=0,51+2,16sin( +1,2о).
В первый момент после включения нагрузки на валу генератора будет действовать избыточная мощность тормозящего характера, что приведет к уменьшению скорости 2 и угла . Колебания угла будут происходить в пределах от =-3,70 до =27,50 в соответствии с равенством площадей торможения и ускорения (рис. 9.6), если не учитывать затухание этих колебаний. После затухания колебаний установившийся режим при включенной нагрузке определится углом =11,90.
2,67
Р0
Рис.9.6. Характеристики системы при подключении нагрузки
Задача 2
Для системы, показанной на рис. 9.7, определить, в каком месте линии (начале, середине или в конце) неблагоприятнее всего трехфазное короткое замыкание, отключаемое через ∆t, с точки зрения возможности сохранения динамической устойчивости.
Рис.
9.7. Три случая трехфазных коротких
замыканий на линии передачи.
Решение. 1. При трехфазном коротком замыкании в начале линии (рис. 9.8) взаимное сопротивление между точками приложения эдс и напряжения U
Следовательно, Pm1 =
2. При трехфазном коротком замыкании в конце линии (рис. 9.9)
3. При трехфазном коротком замыкании в середине линии сопротивление
Рис.
9.8. Схема замещения при КЗ в начале
линии.
Рис.
9.9. Схема замещения при КЗ в конце линии.
Сопротивления отдельных участков линии на схеме (рис. 9.10) образовали треугольник. Преобразуя (как это показано пунктиром) треугольник в звезду (рис. 9.11), можно получить расчетную схему замещения, согласно которой находят сопротивление y12 и мощность в аварийном режиме:
Характеристики мощности рассматриваемых режимов и площадки ускорения и торможения показаны на рис. 9.12.
Из сравнения мощности величин площадок ускорения и торможения можно заключить, что наиболее неблагоприятными короткими замыканиями будут те, которые происходят в начале и конце линии и сопровождаются сбросом мощности генератора.
Рис.
9.10. Схема замещения при КЗ в середине
линии.
Рис.
9.11. Преобразование схемы рис. 9.10.
Рис.
9.12. Площадка ускорения при КЗ в начале
линии (1-3-4-6-1), середине (1-2-5-6-1) и площадка
торможения (6-7-8-6).
Рис.
9.13. Применение способа площадей: 1-2-3 –
процесс при двухфазном КЗ на землю;
3-4-5 – то же, при трехфазном КЗ; 5-7 –
отключение; 6-7-8-9-6 – площадка торможения.