Условие поперечной устойчивости будет обеспечено если

(19)

а количественная оценка поперечной устойчивости, т.е. коэффициент устойчивости К _у= Т_уд / Т_сдв,

где

(20)

(21)

Определим условие поперечной устойчивости пути и ее количественную оценку в сечении под направляющей осью экипажа грузового вагона и сравним эти показатели устойчивости для звеньевого и бесстыкового пути.

Таблица 3.1.

№ п/п	R, м	300	350	400	500	600	800	1000	1200
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
1	[Δty], º С	27/-	30/26	35/26	39/26	42/29	47/29	49/29	50/29
2	Н ш-t, кН	1,86/-	1,83/1,59	1,80/1,34	1,61/1,07	1,44/0,99	1,21/0,75	1,01/0,60	0,86/0,50
3	Yб, кН	82,5
4	Нш-у=Yб∙Кг∙1/2, кН	30,7
5	Σ Н=Н ш-t+ Н ш-у	32,6/-	32,5/32,3	32,5/32,0	32,3/31,8	32,1/31,7	31,9/31,4	31,7/31,3	31,6/31,2
6	Р ш =К в∙l P/2	38,8
7	Σ Н ш / Р ш	0,84/-	0,84/0,83	0,84/0,82	0,83/0,82	0,83/0,82	0,82/0,81	0,82/0,81	0,81/0,80
8	Нt/ Σ Н,%	5,7/-	5,6/ 4,9	5,5/ 4,2	5,0/ 3,4	4,5/ 3,1	3,8/ 2,4	3,2/ 1,9	2,7/ 1,6
9		36,9
10		20,0
11		21,86/-	21,83/21,59	21,80/21,34	21,61/21,07	21,44/20,99	21,21/20,75	21,01/20,60	20,86/20,50
12		1,69/-	1,69/1,71	1,69/1,73	1,71/1,75	1,72/1,76	1,74/1,78	1,76/1,79	1,77/1,80
13	Кузвеньевого пути	1,84

Расчеты выполним в табличной форме (см. таблицу 3.1)

для Р65, ЖБ, Щ, α_нп= 0,7 м/с²и температурных условий для Куйбышевской ж.д. по ТУ БП-2000. значения С₀,l,f_ш,k_Гиk_Вприведены в предыдущем примере.

Выводы по результатам расчетов: в сечении под направляющей осью грузового вагона с тележкой ЦНИИ – Х3 (при α≤0,7м/с²) и конструкцией пути БП, Р65, ЖБ, Щ:

• условие устойчивости (6а) соблюдается (см стр.7, таблица 3.1)

• доля температурных сил не превышает 5,7 % (см стр.8)

• запас устойчивости составляет 67-75 %

• изменение Δt_yв ТУ БП-200 по сравнении с ТУ БП-91 повысило К_уна 0,02-0,03

4.Коэффициент поперечной устойчивости незагруженного бесстыкового пути.

Ниже в табличной форме (см. таблицу 4.1) приведено определение коэффициента поперечной устойчивости незагруженного пути К _у-ст без учета воздействия поездов.

Определение коэффициента поперечной устойчивости незагруженного пути Р65, ЖБ, Щ Таблица 4.1

R	300	350	400	500	600	800	1000	1200
1	2	3	4	5	6	7	8	9
[Δty]91, ºС [Δty]00, ºС	27/ -	30/ 26	35/ 26	39/ 26	42/ 29	47/ 29	49/ 29	50/ 29
Туд = Gшfш, кН	3.66∙0.45=1.65
Тсдв = αEF^”Δt∙l/R	1.86/-	1.83/ 1.59	1.80/ 1.34	1.61/ 1.07	1.44/ 0.99	1.21/ 0.75	1.01/ 0.60	0.86/ 0.50
Ку = Туд/ Тсдв	0.89/-	0.90/ 1.08	0.92/ 1.24	1.02/ 1.54	1.14/ 1.67	1.36/ 2.23	1.63/ 2.79	1.92/ 3.30

Примечания: Числитель – значения, соответствующие ТУ-91[220],Знаменатель – то же ТУ-2000 [220а], G _ш – масса одного пог.м. пути Р65, ЖБ, Щ

5.Сравнение коэффициентов устойчивости загруженного и незагруженного бесстыкового пути

Ниже, в табличной форме (см. таблицу 5.1) приведены значения коэффициентов устойчивости загруженного К _у-D(в сечении 1) и незагруженного К_у-ст.

Сравнение К _у-Dи К_{у - ст}Таблица 5.1

R	300	350	400	500	600	800	1000	1200
К у-D	2,69/-	1,69/ 1,71	1,69/ 1,73	1,71/ 1,75	1,72/ 1,76	1,74/ 1,78	1,76/ 1,79	1,77/ 1,80
К у-ст	0,89/-	0,90/ 1,08	0,92/ 1,24	1,02/ 1,54	1,14/ 1,67	1,36/ 2,23	1,63/ 2,79	1,92/ 3,30

Примечание: Для значений К _у-стчислитель – значения, соответствующие ТУ-91, знаменатель – то же ТУ-2000.

Как видно из таблицы 5.1, устойчивость бесстыкового пути в сечении 1, где действуют боковая и вертикальная силы от первой оси экипажа выше, чем устойчивость пути в сечениях, где влияние этих сил отсутствует.

Изменение значений Δt_y, принятых в новых ТУ-2000, повысило К_у-стдо значений К_у-ст>1,0 дляR= 450 м .

Следует отметить, что значения К _у-стполучены с использованием коэффициента тренияf _ш = 0,45, полученного по методике, исключающей учет вибрации взаимодействующих поверхностей от проходящих поездов.