- •Содержание а. Пример расчета сборного балочного перекрытия
- •Б. Пример расчета монолитного балочного перекрытия
- •1. Основы компоновки сборного балочного перекрытия
- •2. Исходные данные
- •3. Проектирование ребристой плиты перекрытия
- •Установление размеров и расчетного пролета плиты
- •Сбор нагрузок и определение усилий в плите
- •3.1. Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
- •Расчет прочности наклонных сечений продольных ребер
- •Вычисляем поперечную силу, воспринимаемую бетоном Qb.
- •Вычисляем поперечную силу, воспринимаемую хомутами Qsw.
- •Расчет полки плиты на местный изгиб
- •3.3. Расчет монтажной петли
- •3.4. Конструирование плиты
- •4. Проектирование сборного ригеля
- •Определение усилий в ригеле
- •На опоре
- •4.3. Расчет прочности ригеля по наклонным сечениям
- •Прочность наклонного сечения подрезки ригеля по поперечной силе
- •Прочность наклонного сечения в месте изменения сечения подрезки
- •4.4. Конструирование ригеля
- •5. Проектирование сборной колонны
- •5.1.Расчет прочности колонны в стадии эксплуатации
- •Сбор нагрузок и определение усилий в колонне
- •Продольные силы и моменты в колоннах по этажам
- •5.2. Расчет прочности колонны этажа в стадии монтажа
- •5.3. Конструирование колонны
- •6. Проектирование фундаментов
- •6.1. Определение размеров фундамента
- •6.2. Расчет прочности фундамента
- •1. Основы компоновки монолитного балочного перекрытия
- •2. Исходные данные для проектирования.
- •2.1. Размеры и расчетные пролеты элементов перекрытия
- •2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
- •2.3. Прочность нормальных сечений плиты.
- •Арматура крайних пролетов
- •2.4. Конструирование плиты
- •3. Проектирование кирпичных столбов
- •3.1. Сбор нагрузок и определение усилий в столбах
- •3.2. Расчет прочности столба первого этажа
- •4. Расчет отдельного ступенчатого фундамента
- •Общие положения
- •Расчет прочности фундамента
- •Литература
2.2. Сбор нагрузок и определение усилий в плите
В соответствие с /3/, при расчете плит, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, полные нормативные значения нагрузок, для помещений, предназначенных для торговых, выставочных и экспозиционных целей, следует снижать в зависимости от грузовой площади А м2, рассчитываемого элемента, умножением на коэффициент сочетания yА.
ψА1= 0,5+0,5/(А/А2)
Грузовая площадь плиты средних пролетов равна
А = 19,4×1,0 = 19,4 м2 < А2 = 36 м2,
Следовательно, коэффициент сочетаний yА не учитывается (yА =1,0).
Расчетная нагрузка на 1погонный метр плиты при условной расчетной ширине плиты 1,0 м равна 9937 Н/м ≈ 9,94 кН/м.
С учетом коэффициента по ответственности здания γf = 0,95 для расчетов примем: полную расчетную нагрузку q = 0,95∙9,94 = 9,443 кН/м, постоянную расчетную нагрузку g = 0,95∙2,737 =2,60 кН/м.
Расчетной схемой монолитной плиты, рассчитываемой в одном направлении, является неразрезная многопролетная балка с расчетным сечением шириной 1м и высотой 0,06 м. Изгибающие моменты от расчетных и нормативных нагрузок вычисляются в соответствие с расчетной схемой и заданными нагрузками. Усилия определяются с учетом их перераспределения вследствие развития пластических деформаций бетона и арматуры.
Таблица 3.
Сбор вертикальных нагрузок на один квадратный метр перекрытия
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, Н/м2 |
Коэффициент надежности |
Расчетная нагрузка, Н/м2 |
Постоянная g керамическая плитка пола цементная песчаная стяжка t = 30 мм; ρ = 18,0 кН/м3 железобетонная плита t = 60 мм; ρ =25,0 кН/м3 |
350
540
1500 |
1,1
1,3
1,1 |
385
702
1650 |
Итого |
2390 |
– |
2737 |
Временная v, в том числе: длительная кратковременная |
6500 4000 2500 |
1,2 1,2 1,2 |
7800 4800 3000 |
Полная q = g+v, в том числе: постоянная и длительная кратковременная |
8890 6390 2500 |
– – – |
10537 7537 3000 |
Изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах от полной расчетной нагрузки q = 10,537 кН/м,
Изгибающие моменты в крайних пролетах и на крайней опоре от полной расчетной q = 10,537 кН/м
Изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах от полной нормативной нагрузки, gn = 8890 кН/м
Для плит, имеющих по периметру жесткий контур в виде железобетонных второстепенных и главных балок, допускается уменьшать изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах на 20%. Тогда изгибающие моменты в средних пролетах и на средних опорах для дальнейших расчетов будут равны. Для расчетов по первой группе предельных состояний
М = 0,8М = 2,634∙0,8 ≈ 2,11 кНм.
2.3. Прочность нормальных сечений плиты.
Арматура рассчитывается на действие пролетных и опорных моментов как для многопролетной балки прямоугольного сечения h×b = 60 × 1000 мм (0,06 × 1,0 м). Назначим величину защитного слоя, а=20 мм. Примем рабочую арматуру класса В500, диаметром 5мм.
Тогда рабочая высота h0 = h – а – ds/2 = 60 – 20 – 5/2 = 37,5 мм (0,0375 м).
Арматура средних пролетов.
М =2,11 кНм, арматура B500. Граничное значение αR = 0,376.
Αm = М/Rb bh02 = 2,11/11,5·103 ·0,03752·1,0 = 0,131.
Αm = 0,131 < αR = 0,376.
Определяем площадь растянутой арматуры
По сортаменту (табл.7 приложения) принимаем 8Ø5 В500 As = 1,571см2 с шагом s = 125 мм < s max=200 мм, для плит высотой менее 150 мм. .