- •1.1 Характеристика технологической схемы производства в целом и отдельных параметров технологического процесса
- •1.2 Потребности в основных видах ресурсов для технологических нужд
- •1.4 Требования к параметрам и качественным характеристикам продукции
- •1.5 Характеристики технологических процессов и оборудования участка жмт
- •1.5.1 Резервуары хранения топлива
- •1.5.2 Система предотвращения переполнения топливных резервуаров и локализация проливов
- •1.5.3 Технологическое оснащение топливных резервуаров
- •1.5.4 Полупогружной турбинный насосный агрегат марки Fe Petro
- •1.5.5 Топливные раздаточные колонки. Технологические островки
- •1.5.6 Аварийный резервуар. Система сбора аварийных проливов
- •1.5.7 Сливная ванна
- •1.5.8 Система деаэрации резервуаров
- •1.5.9 Технологические трубопроводы
- •3Экономическая часть
- •Сводный сметный расчет стоимости строительства мазс г.Челябинска.
- •Сводный сметный расчет стоимости строительства
- •4 Безопасность и экологичность проекта
- •Содержание
- •1.7.1 Технологические решения участка выдачи жмт
- •1.7.4 Система предотвращения переполнения резервуаров
- •1.7.6 Технологические островки жмт
- •1.7.7 Сливная ванна
- •1.7.8 Деаэрация резервуаров, возврат паров
- •Участок выдачи сжиженного углеводородного газа на мазс м-5 Урал 1265км
- •2.1 Расчет продолжительности слива топлива из автоцистерны самотеком
- •2.1.1Расчет продолжительности слива бензина из автоцистерны самотеком
- •2.1.2Расчет продолжительности слива Дт евро из автоцистерны самотеком
- •2.2 Гидравлический расчет всасывающей линии трубопровода
- •2.3 Расчет на прочность полиэтиленовых труб
- •2.4 Расчет оболочки резервуара
- •3.1 Методика оценки экономической эффективности инвестиционных проектов
- •3.1.1 Показатели эффективности инвестиционных проектов
- •Сводный сметный расчет стоимости строительства ооо «азс-Строй»
- •Сводный сметный расчет стоимости строительства «мазс на а/д Урал м-5 1265км,н.П.Александровка»
- •4.2 Промышленная безопасность
- •4.2.1Санитарно-защитные мероприятия
- •4.2.2 Опасные свойства бензина
- •4.2.3 Оказание первой помощи при отравлении парами бензина
- •4.2.4 Меры безопасности при работе с дизельным топливом
- •4.2.5 Охрана труда и техника безопасности
- •4.2.6 Требования охраны труда в аварийных ситуациях
- •4.2.7 Организация и условия труда работников азс
- •4.3 Мероприятия по предотвращению пожаров
- •4.3.1 Общие требования пожарной безопасности
- •4.3.2 Здание операторной и мойки автомобилей
- •4.3.3 Технологическая площадка азс
- •4.4 Охрана окружающей среды
- •4.4.2 Складирование (утилизация) отходов
- •Список использованной литературы
2.1 Расчет продолжительности слива топлива из автоцистерны самотеком
2.1.1Расчет продолжительности слива бензина из автоцистерны самотеком
Исходные данные:
Марка автоцистерны АЦ-8,5-255;
Длина приемного трубопровода резервуара
Диаметр приемного трубопровода резервуара
Длина сливного патрубка
Диаметр сливного патрубка
h(0)=4;
Давление при сливе нефтепродукта S=53000 Па;
Плотность бензина
Потери в трубопроводе
Начальный взлив в резервуаре АЗС равен 1,2м;
Объем резервуара V=30;
Резервуар оснащен дыхательным клапаном СМДК-50
Различием диаметров местных сопротивлений и приемного трубопровода пренебречь.
Для АЦ-8,5-255 находим:
А=2,17м; В=1,22м;
Для дыхательного клапана СМДК-50
Коэффициент гидравлического сопротивления рукава автоцистерны определяем по формуле
(1)
dу- диаметр рукава автоцистерны.
Рисунок 12 – Схема слива топлива из автоцистерны самотеком
Полагая, что течение бензина происходит в зоне смешанного трения турбулентного режима, находим величину функции
(2)
где dт – диаметр приемного трубопровода резервуара;
d0 – диаметр сливного патрубка.
Принимая в первом приближении , вычисляем коэффициент расхода сливной коммуникации
= (3)
Параметры приемного резервуара на АЗС :
диаметр
длина Lp =5,93. Следовательно
(4)
Отсюда начальный объем бензина в приемном резервуаре
(5)
= (6)
Так как вместимость автоцистерны равна 8,5, то после завершения слива объем бензина в приемном резервуаре станет равным . Следовательно, на момент окончания слива
(7)
Соответствующую безразмерную высоту заполнения резервуара найдем из уравнения
(8)
Рисунок 13 – График для определения величин
Методом последовательных приближений находим, что в данном случае z=0,66. Следовательно, изменение высоты взлива в резервуаре
(9)
Средняя скорость нефтепродукта в начале и конце слива
м/с; (10)
(11)
где Ps – давление газового пространства, Па;
Pа – атмосферное давление, Ра= 101325 Па;
РкдА- давление срабатывания дыхательного клапана, Па.
Средняя скорость нефтепродукта в приемном трубороводе
(12)
Число Рейнольдса и коэффициент гидравлического сопротивления для приемного трубопровода
(13)
Так как в данном случае
(14)
где kэ – эквивалентная шероховатость, для пластиковых труб kэ =0,0003 ;
d-диаметр рукава автоцистерны.
, (15)
то в среднем слив происходит зоне квадратичного трения турбулентного режима и поэтому
(16)
Уточненная величина функции по формуле
(17)
Уточненная величина коэффициента расхода
Так вновь найденное значение отличается от первоначального
(18)
Что меньше допустимой погрешности инженерных расчетов (5%), а значит уточнять величину средней скорости нет необходимости.
Площадь сечения сливного трубопровода
(19)
Время полного слива автоцистерны
(20)