1.5.9 Технологические трубопроводы

Система технологических трубопроводов связывает между собой узел наполнения (сливную ванну), парк хранения топлива (парк топливных резервуаров), вентиляционную группу и все модули ТРК.

В соответствии с классификацией Постановления РФ № 390 проектируемые трубопроводы отнесены к группе Б (б) и к категории III по давлению и температуре.

На участке ЖМТ проектируемой АЗС приняты к укладке как полиэтиленовые гибкие двустенные, так и стальные трубы.

Трубопроводы слива и выдачи топлива, возврата паров топлива от ТРК и деаэрации резервуаров приняты полиэтиленовые гибкие двустенные («труба в трубе») марки Ecosmart, D-125/90 и D-75/63 производства NUPIGECO, Италия. Двустенные трубы прокладываются подземно внутри песчаной подушки на глубине не менее 0,5 м до верха трубы под проезжей частью. Полиамидный слой труб Ecosmart гарантирует практически нулевую проницаемость, что обеспечивает рентабельность, безопасность и экологичность постоянно заполненных трубопроводов. Соединительные детали (отводы, тройники, переходы, муфты) приняты также двустенные. Соединение элементов полиэтиленовых трубопроводов производится методом пайки. Расчетный ресурс двустенных полиэтиленовых труб составляет 30 лет.

По окончании монтажа и испытаний межстенное пространство двустенных труб необходимо заполнить инертным газом от передвижных газобаллонных установок. Контроль давления инертного газа в межстенном пространстве производить при помощи магнитно-контактных манометров, установленных в технологических шахтах топливных резервуаров. Показания манометров выведены в операторную МАЗС (см. черт. АК подраздела ИОС3).

Трубы стальные бесшовные горячедеформированные предусмотрены для трубопровода аварийного слива топлива и для трубопровода деаэрации аварийного резервуара, прокладываемых подземно. Стальные трубы Ду-50 и 100 мм приняты по ГОСТ 8732-78 из стали марки 20, поставки группы Б, ГОСТ 8731-74. Сварку стальных труб производить электродами Э-42А по ГОСТ 9467-75.

Надземные стальные трубы (внутри технологических шахт, вентиляционной группы) окрасить эмалью ПФ-115 для наружных работ по ГОСТ 6465-76, в сливной ванне - маслобензостойкой эмалью ВЛ-515 ТУ 6-10-1052-75 в два слоя по одному слою грунтовки ВЛ-02, ГОСТ 12707-77. Подземные участки стальных труб покрыть в соответствии с требованиями ГОСТ Р 51164-98 двумя слоями ленты полиэтиленовой дублированной ЛДП (ТУ 102-376-84) по одному слою грунтовки ГТ-760 ИН (ТУ 102-340-83), предварительно очистив и обезжирив защищаемую поверхность.

Монтаж и испытание трубопроводов и арматуры производить по СНиП 3.05.05-84, Постановлению РФ № 390 и в соответствии с указаниями по монтажу труб фирмы NUPIGECO (Италия). Давление гидравлического испытания Рисп=1,5Рраб, для стальных труб и Рисп=1,25Рраб для полиэтиленовых труб (СНиП 3.05.05-84). Максимальное рабочее давление для подающих трубопроводов Рраб=2,8 кгс/см² (для ДТ) и Рраб=2,4 кгс/см² (для бензинов). Давление испытания для трубопроводов слива, газовозврата, рециркуляции и деаэрации принять 2,0 кгс/см². Полиэтиленовые трубопроводы испытывать по истечении 24-х часов после окончания сварочных работ.

2 РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

2.1 Расчет продолжительности слива бензина из автоцистерны самотеком выполняется по методике .

Исходные данные:

Марка автоцистерны АЦ-8,5-255Б;

Длина приемного трубопровода резервуара

Диаметр приемного трубопровода резервуара м;

Длина сливного патрубка

Диаметр сливного патрубка

h(0)=4;

Давление при сливе нефтепродукта S=53000 Па;

Плотность бензина

Потери в трубопроводе

Начальный взлив в резервуаре АЗС равен 1,2м;

Объем резервуара V=50;

Резервуар оснащен дыхательным клапаном СМДК-50.

Различием диаметров местных сопротивлений и приемного трубопровода пренебречь, согласно таблице 1.19

Для АЦ-8,5-255Б находим А=2,17м; В=1,22м; при подаче .

Для дыхательного клапана СМДК-50

Коэффициент гидравлического сопротивления рукава автоцистерны определяем по формуле

Рисунок 12 – Схема слива топлива из автоцистерны самотеком

Так как течение бензина происходит в зоне смешанного трения турбулентного режима, находим величину функции

Принимая в первом приближении , вычисляем коэффициент расхода сливной коммуникации по формуле 12.26 :

Параметры приемного резервуара на АЗС согласно таблицы 1.9 : диаметр

Отсюда начальный объем бензина в приемном резервуаре

Так как вместимость автоцистерны равна 8,5, то после завершения слива объем бензина в приемном резервуаре станет равным 20,2. Следовательно, на момент окончания слива

Соответствующую безразмерную высоту заполнения резервуара найдем из уравнения

Методом последовательных приближений находим, что в данном случае =0,64. Следовательно, изменение высоты взлива в резервуаре

Средняя скорость нефтепродукта в начале и конце слива

,

Согласно формуле 12.33

Средняя скорость нефтепродукта в приемном трубопроводе

Число Рейнольдса и коэффициент гидравлического сопротивления для приемного трубопровода

Так как в данном случае

и

то в среднем слив происходит зоне квадратичного трения турбулентного режима и поэтому

Уточненная величина функции по формуле

Уточненная величина коэффициента расхода, согласно формулы 12.66

Так вновь найденное значение отличается от первоначального

Что меньше допустимой погрешности инженерных расчетов (5%), а значит уточнять величину средней скорости нет необходимости.

Площадь сечения сливного трубопровода по формуле 12.32

Время полного слива автоцистерны

2.2 . Гидравлический расчет всасывающей линии трубопровода

В данном случае гидравлический расчет будем вести при средне -минимальной температуре нефтепродукта.

Кинематическая вязкость ;

Длина всасывающей линии L = 56,6 м;

Наружный диаметр всасывающего трубопровода D_вс =0,063 м;

Толщина стенки трубопровода м;

Геодезическая отметка резервуара z рез = 255,4 м;

Геодезическая отметка ТРК м;

Эквивалентная шероховатость труб ;

Производительность насоса Q=0,0033

Таблица 3 - Местные сопротивления на всасывающей линии

Тип местного сопротивления	Количество
Фильтр	0	1,7
Задвижка	3	0,15
Поворотов	7	0,3

1. Находим внутренний диаметр трубопровода

2. Скорость движения потока

3. Число Рейнольдса для потока нефтепродуктов в трубопроводе

4. Критические значения числа Рейнольдса

Так как , режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в области гидравлически гладких труб, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле

5. Потери напора по длине трубопровода

6. Потери напора на местные сопротивления

7. Потеря напора на преодоление сил тяжести

8. Полная потеря напора на всасывающей линии

9. Проверка всасывающего трубопроводов на холодное кипение паров бензина. Условие, которое должно выполнятся, чтобы не произошло срыва потока

Па – давление насыщенных паров бензина при 26,9 С

Па – атмосферное давление.

Условие выполняется.

2.3 Расчет на прочность полиэтиленовых труб

2.3.1 Расчетные характеристики полиэтиленовых труб

Расчетное сопротивление материала труб R следует определять по формуле

,

где R^H—нормативное длительное сопротивление разрушению мате­риала труб из условия работы на внутреннее давление, R^H =1,3МПа;

K_Y—коэффициент условий ра­боты трубопровода, K_Y =0,5;

К_с—коэффициент проч­ности соединения труб, К_с =0,95[13] . 

Модуль ползучести материала труб Е, принимается с учетом его изменения при длительном действии нагрузки и температуры на трубопро­вод по формуле

где Е₀ — модуль-ползучести материала трубы при растяжении, Е₀ =32 МПа,в зависимости от проектируемого срока службы трубопровода и величины действующих в стенке тру­бы напряжений;

К_е — коэффициент, учитывающий влияние температуры на деформационные свойства материала труб, К_е =0,40.

2.3.2 Расчет нагрузок и воздействия на трубопровод

При расчете трубопроводов следует учитывать нагрузки и воздействия, возникающие при их сооружении, испытании и эксплуатации.

Рассчитаем нормативную нагрузку от массы 1 м трубопро­вода

где _T—плотность материала трубопровода, кг/м³;

D— наружный диаметр трубы, м;

d—толщина стенки трубы, м.

В тех случаях, когда для трубопровода требуется устройство наружной изоляции, в нормативную нагрузку q^H_T следует включать нагрузку от массы изолирующего слоя.

Нормативная вертикальная нагрузка от давле­ния грунта на трубопровод

где _ГР— плотность грунта, кг/м³;

h—расстояние от верха трубопровода до поверхности земли, м, назначаемое из усло­вия исключения возможности воздействия на трубопровод динами­ческих нагрузок.

Нормативную нагрузку от гидростатического давления грунтовых вод, вызывающую всплытие трубо­провода

где _В — плотность воды с учетом растворенных в ней солей, Н/м³ (кгс/м³),

D — наружный диаметр трубопровода с учетом изоляционного покрытия, м.

2.3.3 Проверка прочности и устойчивости подземных трубопровод

Подземные трубопроводы следует проверять по прочности и деформациям поперечного сечения.

Расчетные сопротивления материала труб для подземного трубопровода следует определять по фор­муле

где R—расчетное сопротивление материала труб;

К₁ — коэффициент условий прокладки подземного трубопровода, принимаемый равным 0,8—для трубопроводов, про­кладываемых в местах, труднодоступных для рытья траншей в слу­чае его повреждения; 0,9—для трубопроводов, прокладываемых под усовершенствованными покрытиями; 1,0—для остальных тру­бопроводов.

Несущая способность подземных трубопроводов должна проверяться путем сопоставления предельно до­пустимых расчетных характеристик материала трубо­провода с расчетными нагрузками на трубопровод, при этом внешние, нагрузки приводятся к двум эквивалент­ным противоположно направленным вдоль вертикально­го диаметра линейным нагрузкам.

Полная расчетная приведенная (эквивалент­ная) линейная нагрузка Р_пр

где Q — равнодействующие расчетных вертикальных нагрузок;

b — коэффициент приведения нагрузок;

h — коэффициент, учитывающий боковое давление грунта на трубопровод.

- расчетная нагрузка на трубопровод от тран­спорта;

- расчетная нагрузка на трубопровод от равно­мерно распределенной нагрузки на поверхности засыпки.

Расчетная нагрузка на трубопровод от тран­спорта

где n_тр — коэффициент перегрузки от транспортных нагрузок, h_тр =1,4;

q^Н_ТР—нормативное равномерно распределенное давление от транспорта, q^Н_ТР =10Н/м²;

D—наружный диаметр трубопровода, м.

Расчетная нагрузка на трубопровод от равно­мерно распределенной нагрузки на поверхности засыпки

где Р_ГР—параметр, характеризующий жесткость засыпки, МПа (кгс/см²), рассчитываемый по соотношению

.

Р_Л—параметр, характеризующий жесткость трубопро­вода

где Е_ГР —модуль деформации грунта засыпки, принимаемый в зависимости от степени уплотнения грунта: для песчаных грунтов—от 8,0 до 16,0 МПа), для супесей и суглинков—от 2,0 до 6,0 МПа), для глин—от 1,2 до 2,5 МПа;

Е —мо­дуль ползучести материала труб;

n_P — коэффициент перегрузки от нагрузок на поверхности грунта.

Значение коэффициента приведения нагрузок b следует принимать зависимости от способа опирания трубопровода на грунт:

а) для нагрузок от давления грунта: при укладке на плоское основание—0,75; при укладке на спрофилиро­ванное основание с углом охвата трубы 2а= 70°—0,55, 2а =90°— 0,50, 2а = 120° — 0,45;

б) для нагрузок от массы трубопровода и транспортируемого вещества: при укладке на плоское основание — 0,75, при укладке на спрофилированное основание с углом охвата трубы 2а = 75°— 0,35, 2а =90°— 0,30, 2а= 120°—0,25.

Величину коэффициента h, учитывающего боко­вое давление грунта на трубопровод, следует принимать в зависимости от степени уплотнения засыпки в преде­лах от 0,85 до 0,95.

Несущую способность подземных трубопрово­дов по условию прочности следует проверять на дейст­вие только внутреннего давления транспортируемого ве­щества, при этом полное расчетное приведенное (экви­валентное) напряжение s_пр, МПа (кгс/см²), вычисленное в соответствии с требованиями п. 5,18 должно удовлет­ворять неравенству

условие выполняется.

2.4 Расчет оболочки резервуара

В горизонтальной оболочке, покоящейся на сплошном основании, под действием веса нефтепродукта и собственного веса возникают изгибающие

моменты М_1, М_2, стремящиеся сплющить оболочку – увеличить горизонтальный диаметр. При наличии избыточного давления в стенках корпуса, возникают равномерно распределенные растягивающие напряжения, способствующий сохранению формы корпуса. Поэтому корпус резервуара, рассчитанный на действие изгибающих моментов, обязательно должен быть проверен на растягивающие напряжения от внутреннего избыточного давления.

Изгибающий момент, возникающий в оболочке под действием гидростатического давления нефтепродукта равен

где R-радиус резервуара;

φ- коэффициент, зависящий от условия закрепления днища резервуара по контуру (φ=0,5-0,75).

Изгибающий момент возникающий от собственного веса оболочки ( на единицу длины оболочки)

,

где δ- толщина стенки резервуара,

плотность стали, кг/м³.

Максимальные значения моментов М_1, М₂ будут при т.е. по концам горизонтального диаметра

Момент сопротивления определяется по формуле

Расчетное напряжение на изгиб

Подземные резервуары подвержены не только внутреннему давлению от нефтепродукта, но и наружному давлению грунта и действию вакуума.

Грунт сдавливает оболочку резервуара неравномерно. Вертикальное давление грунта

а горизонтальное

где плотность грунта;

h- расстояние от поверхности земли до рассматриваемой точки;

α –угол внутреннего трения грунта.

Для практических расчетов эллиптическую эпюру давления грунта заменяют круговой с постоянной интенсивностью давления (рисунок 13).

Рисунок 13 – Эпюра давлений грунта на горизонтальный резервуар

Величина изгибающего момента (на единицу длину оболочки) от давления грунта определяется по формуле

где -глубина заложения оси резервуара в грунт;

R- радиус оболочки резервуара.

Как указывалось выше, оболочка под влиянием внешнего давления может потерять свою форму. Это может произойти еще задолго до того, как напряжения в ней достигнуть расчетных значений. Поэтому оболочку подземного резервуара необходимо всегда проверять на устойчивость цилиндрической формы в радиальном направлении по формуле

где Е-модуль упругости;

l- расстояние между ребрами жесткости резервуара, l=1,5D

Для устойчивости формы резервуара внешнее давление грунта должно быть меньше на величину коэффициента запаса устойчивости n, равную

Условие выполняется.

2.5 Расчет днища резервуара на прочность

Вместимость резервуара V=50м³;

Диаметр резервуара D=2,74м;

Избыточное давление

Давление вакуума

Толщина днища

Резервуар выполнен из стали с кН/см².

При расчете на прочность будем учитывать избыточное и гидростатическое давления жидкости (бензин) =750 кг/м³. Примем угол между образующей и его осью (рисунок 14) β=60С°.

Рисунок 14 –Воздействие на коническое днище.

Суммарное гидростатическое и избыточное давление на уровне центра днища

Проверим на прочность днище

,

т.о. ,

значит прочность днища достаточна.

Проверка днища на устойчивость по формуле

=

,

устойчивость днища обеспечена.

2.2 Физические свойства СУГ

Пересчет весового состава паровой фазы в молярный производится по формуле

в процентах, (2.2.1)

в долях единицы, где (2.2.2)

- массовая доля i-го компонента;

- молярная масса i-го компонента, г/моль;

;

;

или 0,664;

или 0,336;

Таким образом, состав паровой фазы в объемах (молярных) процентах и объемных долях будет равен:

С₃Н₈=66,4 (0,664);

С₄Н₁₀=33,6 (0,336);

(2.2.3)

Средняя молекулярная масса газовой смеси

(2.2.4)

- массовая доля i-го компонента;

- молярная масса i-го компонента, г/моль;

Средняя плотность газовой смеси при нормальных условиях:

а) по закону Авогадро:

.(2.2.5)

б) по правилу смешения:

(2.2.6)

где ρ₁, ρ₂,……..ρ_n - плотность насыщенных паров компонентов широких фракций углеводородов при температуре 0 ⁰С.

Псевдокритическая (среднекритическая) температура смеси

(2.2.7)

где , ,……..- критическая температура компонентов широких фракций углеводородов при температуре 0 ⁰С.

Среднекритическое (псевдокритическое) давление

(2.2.8)

где , ,…….. - критическое давление компонентов широких фракций углеводородов при температуре 0 ⁰С.

Удельная газовая постоянная газовой смеси заданного выше состава может быть определена по правилу смещения

,(2.2.9)

где R₁, R₂, ………R_n - удельные газовые постоянные компонентов, входящих в газовую смесь.

R_см=0,664∙188,68+0,336∙143,08=124,53+48,65=173,2 Дж/кг∙К.

Состав жидкой фазы сжиженного газа определяется в следующей последовательности.

а) Определяем общее давление равновесной системы пар-жидкость. Согласно объединенному уравнению законов Рауля и Дальтона

y_iP=x_iθ_i, (2.2.10)

концентрация компонента в жидкой фазе будет

. (2.2.11)

Так как состав жидкой фазы равен

х₁+х₂+…+х_n=1,

то из предыдущих двух уравнений можно записать

, (2.2.12)

откуда общее давление системы пар-жидкость равно

, (2.2.13)

МПа,

где θ₁,θ₂, ………θ_n - упругость компонентов газовой смеси в чистом виде берутся из справочных таблиц.

б) По уравнению определяем состав жидкой фазы в долях единицы и процентах:

(0,55);

(0,63);

Таким образом, состав жидкой фазы в процентах и долях единицы равен:

С₃Н₈=39 (0,39);

С₄Н₁₀=61 (0,61);

.