2.1.2Расчет продолжительности слива Дт евро из автоцистерны самотеком
Исходные данные:
Марка автоцистерны АЦ-8,5-255;
Длина
приемного трубопровода резервуара 
Диаметр
приемного трубопровода резервуара
Длина
сливного патрубка 
Диаметр
сливного патрубка 
h(0)=4;
Давление при сливе нефтепродукта S=53000 Па;
Плотность
бензина 
Потери
в трубопроводе 
Начальный взлив в резервуаре АЗС равен 1,2м;
Объем
резервуара V=20
;
Резервуар оснащен дыхательным клапаном СМДК-50
Различием диаметров местных сопротивлений и приемного трубопровода пренебречь.
Для АЦ-10-260 находим:
А=2,17м;
В=1,22м; 
Для
дыхательного клапана СМДК-50 
Коэффициент гидравлического сопротивления рукава автоцистерны определяем по формуле
dу- диаметр рукава автоцистерны.
Полагая, что течение ДТ евро происходит в зоне смешанного трения турбулентного режима, находим величину функции
где dт – диаметр приемного трубопровода резервуара;
d0 – диаметр сливного патрубка.
Принимая
в первом приближении 
,
вычисляем коэффициент расхода сливной
коммуникации
=
Параметры приемного резервуара на АЗС :
диаметр
Отсюда начальный объем бензина в приемном резервуаре
=
Так
как вместимость автоцистерны равна
8,5
,
то после завершения слива объем дт евро
в приемном резервуаре станет равным
18,74. Следовательно, на момент окончания
слива
Соответствующую безразмерную высоту заполнения резервуара найдем из уравнения
Рисунок
13 – График для определения величин 
Методом последовательных приближений находим, что в данном случае
=0,785.
Следовательно, изменение высоты взлива
в резервуаре
Средняя скорость нефтепродукта в начале и конце слива
м/с;
где Ps – давление газового пространства, Па;
Pа – атмосферное давление, Ра= 101325 Па;
РкдА- давление срабатывания дыхательного клапана, Па.
Средняя скорость нефтепродукта в приемном трубороводе
Число Рейнольдса и коэффициент гидравлического сопротивления для приемного трубопровода
Так как в данном случае
где kэ – эквивалентная шероховатость, для пластиковых труб kэ =0,0003 ;
d-диаметр рукава автоцистерны.
,
то в среднем слив происходит зоне квадратичного трения турбулентного режима и поэтому
Уточненная
величина функции 
по формуле
Уточненная величина коэффициента расхода
Так
вновь найденное значение 
отличается от первоначального
Что меньше допустимой погрешности инженерных расчетов (5%), а значит уточнять величину средней скорости нет необходимости.
Площадь сечения сливного трубопровода
м2
Время полного слива автоцистерны
2.2 Гидравлический расчет всасывающей линии трубопровода
Гидравлический расчет будем вести при среднеминимальной температуре нефтепродукта Аи-92
Кинематическая
вязкость 
;
Длина всасывающей линии L = 70,7 м;
Наружный диаметр всасывающего трубопровода Dвс =0,063 м;
Толщина
стенки трубопровода 
м;
Геодезическая отметка резервуара z рез = 324,7 м;
Геодезическая
отметка ТРК 
м;
Эквивалентная
шероховатость труб 
;
Производительность
насоса Q=0,0033
Таблица 3 - Местные сопротивления на всасывающей линии
|
Тип местного сопротивления |
Количество |
|
|
Фильтр |
0 |
1,7 |
|
Задвижка |
3 |
0,15 |
|
Поворотов |
5 |
0,3 |
Находим внутренний диаметр трубопровода
(21)
Скорость движения потока
(22)
Число Рейнольдса для потока нефтепродуктов в трубопроводе
(23)
Критические значения числа Рейнольдса
(24)
Так
как 
,
режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта
находится в области гидравлически
гладких труб, для которой коэффициент
гидравлического сопротивления вычисляется
по формуле
(25)
Потери напора по длине трубопровода
(26)
Потери напора на местные сопротивления
(27)
Потеря напора на преодоление сил тяжести
(28)
Полная потеря напора на всасывающей линии
(29)
Проверка всасывающего трубопроводов на холодное кипение паров бензина. Условие, которое должно выполнятся, чтобы не произошло срыва потока
(30)
Па
– давление насыщенных паров бензина
при 26,9 С
Па – атмосферное давление.
Условие выполняется.