- •Часть I. Гидростатика в бурении.
- •1. Уравнения гидростатики буровых жидкостей.
- •1.1. Дифференциальное уравнение гидростатики.
- •1.2. Основные уравнения гидростатики.
- •1.3. Давление жидкости в герметичной скважине при всплытии газового пузыря, поступившего в скважину из пласта.
- •1.4. Равновесие газов в скважине.
- •1.5. Относительное равновесие жидкости.
- •2. Особенности гидростатики вязкопластичных жидкостей (ВПЖ).
- •2.1. Общие замечания.
- •2.2. Расчет "пусковых" давлений на насосах.
- •2.3. Определение высоты перепада уровней вязкопластичной жидкости в трубах и заколонном пространстве при спуске и подъеме колонны труб.
- •2.4. Давление на стенки наклонно направленной скважины.
- •Часть II. Гидродинамика буровых промывочных жидкостей
- •3. Общие сведения о потоках в циркуляционной системе скважины.
- •3.1. Основные виды движения. Параметры движения несжимаемой жидкости.
- •3.2. Гидравлические сопротивления при движении буровых промывочных жидкостей в скважине.
- •4. Уравнение расхода для структурного режима движения вязкопластичной жидкости в круглой трубе.
- •4.1. Уравнения скорости потока жидкости в круглой трубе.
- •4.1.1. Основное уравнение равномерного движения.
- •4.1.2. Движение вязкопластичной жидкости. Структурное ядро потока.
- •4.1.4. Вывод уравнения профиля скоростей для случая движения вязкопластичной жидкости в круглой трубе при структурном режиме движения.
- •4.2. Формула Букингэма (уравнение расхода вязкопластичной жидкости).
- •4.2.1. Вывод формулы Букингэма.
- •4.2.2. Приведение формулы Букингэма к критериальному виду.
- •5. Методика расчета потерь давления при ламинарном режиме движения вязкопластичных и вязких жидкостей в трубах.
- •5.1. Анализ уравнения Букингэма. Формула Бингама.
- •5.2. Приведение уравнения Бингама к критериальному виду.
- •5.3. Расчёт линейных потерь давления при ламинарном движении вязких жидкостей в трубах.
- •Комментарий к разделам 4 и 5.
- •6. Турбулентный режим движения вязких и вязкопластичных жидкостей в трубах.
- •6.1. Кризис структурного режима движения в трубах. Определение критических скорости и расхода.
- •6.3. Расчет линейных потерь давления при турбулентном режиме движения в трубах.
- •7. Линейные потери давления при движении псевдопластичной ("степенной") жидкости в трубах.
- •7.1. Профиль скоростей при ламинарном движении в трубах.
- •7.2. Расчет потерь давления при ламинарном движении.
- •7.3. Потери давления при турбулентном режиме движения степенной жидкости в трубах.
- •8. Потери давления в заколонном пространстве.
- •8.1. Потери давления при ламинарном режиме движения вязких жидкостей в заколонном пространстве.
- •8.2. Потери давления при турбулентном режиме движения вязкой жидкости в заколонном пространстве.
- •8.3. Потери давления при структурном режиме движения вязкопластичной жидкости в заколонном пространстве.
- •8.4. Кризис структурного режима движения в заколонном пространстве.
- •8.5. Линейные потери давления при турбулентном движении вязкопластичной жидкости в заколонном пространстве.
- •8.6. Потери давления при ламинарном режиме течения степенной жидкости в заколонном пространстве.
- •8.8. Потери давления при турбулентном течении степенной жидкости в заколонном пространстве.
- •9. Потери давления, обусловленные наличием соединений труб (замков, муфт).
- •9.1. Потери давления в соединениях нефтепромысловых труб (внутри их).
- •10. Перепад давления в промывочной системе долот.
- •10.1. Методика расчета перепада давления на долоте.
- •11. Потери давления в манифольде (в обвязке насосов), перепад давления в турбобуре.
- •11.1. Расчет потерь и перепадов давления.
- •11.2. Определение коэффициента А обвязки буровых насосов (насосных агрегатов) в условиях буровой.
- •12.1. Гидравлическая характеристика скважины.
- •12.2. Гидравлическая характеристика насосных агрегатов.
- •12.3. Совмещение гидравлических характеристик скважины и насосов.
- •12.4. Решение задачи совмещения гидравлических характеристик скважины и насосов с учетом технических и технологических ограничений
- •12.5. Вопросы рационального использования гидравлической мощности насосов.
- •13. Расчет параметров промывки скважины и режима работы буровых насосов.
- •13.1. Упрощенная методика пересчета параметров промывки при изменении подачи насосов.
- •13.1.1. Вязкопластичные жидкости.
- •13.1.2. Псевдопластичная жидкость.
- •13.2. Вы6op режима работы буровых насосов.
- •14. Гидродинамические давления, возникающие при движении колонны труб в скважине.
- •14.1. Природа возникновения гидродинамических давлений при движении колонны.
- •14.2. Методика определения гидродинамических давлений при равномерном движении труб.
- •14.2.1. Постановка задачи. Вывод уравнения скорости спутного потока.
- •14.2.3. Расчет коэффициента Кск для случая, когда в скважине вязкопластичная (бингамовская) жидкость.
- •14.2.4. Расчет коэффициента Кск для случая, когда в скважине псевдопластичная (степенная) жидкость.
- •14.3. Методика расчета допустимой скорости спуска (подъема) "закрытой" колонны в скважине.
- •Часть III. Проектирование и оптимизация гидравлических программ буровых процессов
- •15. Расчет гидродинамических давлений при равномерном движении “открытых” трубных колонн в скважине.
- •15.1. Методика расчета гидродинамического давления при равномерном движении “открытой” колонны труб.
- •15.2. Расчет допустимой скорости движения “открытой” колонны нефтепромысловых труб.
- •16. Неустановившиеся течения буровых жидкостей в скважине.
- •16.1. Расчет гидродинамических параметров при цементировании обсадных колонн. Прогнозирование отрывного течения.
- •16.2. Контроль и управление давлением на забое скважины при газопроявлении.
- •17. Гидромониторные струи и их воздействие на разрушаемую долотом породу.
- •17.1. Экспериментальные исследования промывочных узлов гидромониторных долот и затопленных струй
- •17.1.1. Экспериментальная установка и методика исследований
- •17.1.2. Исследование гидравлических сопротивлений промывочных узлов гидромониторных долот
- •17.2. Фильтрационные потоки в разрушаемой породе, возникающие при воздействии на нее подвижной гидромониторной струи.
- •17.3. Исследование влияния природных и технологических факторов на характеристики фильтрационных потоков на забое скважины
- •18. Оптимизация режима промывки скважины.
- •18.1. Традиционная (безоптимизационная) методика проектирования режима промывки скважины при роторном бурении.
- •18.3. Оптимизация режима промывки скважины при роторном бурении по критерию J.
- •18.4. Упрощенная (приближенная) методика расчета оптимальных параметров режима промывки.
- •18.5. Оптимизация режима промывки скважины при бурении забойными двигателями.
- •19. Оптимизация режима промывки скважины с учётом фактора "утяжеления" восходящего потока в заколонном пространстве выбуренной породой.
- •19.3. Оптимизация промывки скважины с учетом фактора "утяжеления" раствора выбуренной породой.
- •Список использованных источников
- •ВВЕДЕНИЕ
- •1. Исходные данные для расчета курсовой работы.
- •2. Методика расчета гидравлических параметров промывки.
- •2.1. Обработка исходных данных.
- •2.2. Расчет промывки при бурении с помощью забойных двигателей.
- •2.2.1. Секционные турбобуры с постоянной линией давления (типа ТСШ, Т12М и др.)
- •2.2.2. Турбобуры с падающей к тормозу линией давления.
- •2.3. Расчет промывки при роторном бурении.
- •2.3.1. Проектирование режима промывки без поиска оптимального варианта.
- •2.3.2. Поиск оптимального варианта гидромониторной промывки забоя и скважины.
- •3. Методика гидродинамических расчетов при спускоподъемных операциях.
- •3.1. Общие замечания и рекомендации.
- •3.2. Спуск колонны труб в скважину.
- •3.3. Подъем колонны труб из скважины.
- •РЕКОМЕНДУЕМАЯ ЛИТЕРАТУРА
- •ПРИЛОЖЕНИЯ
- •Приложение 1. Задание на выполнение курсовой работы по дисциплине “Гидромеханика бурения и крепления скважин”.
- •Приложение 2. Сводка исходных данных.
- •Приложение 3. Алгоритм расчета потерь и перпадов давления в циркуляционной системе скважины.
- •Приложение 4. Варианты задания по расчету промывки скважины.
- •Приложение 5. Варианты реологических параметров буровой промывочной жидкости.
- •Приложение 6. Таблица выбора вариантов заданий для расчета промывки скважины.
- •Приложение 8. Варианты задания для расчета гидродинамических параметров при спускоподъемных операциях.
- •Приложение 11. Гидравлическая характеристика обвязки насосных агрегатов.
- •Приложение 17. Суммарная площадь сечения промывочных отверстий и коэффициентов расхода промывочной системы долот при различных сочетаниях гидромониторных насадок.
- •Приложение 18. Форма титульного листа.
- •Приложение 19. Гидравлическая программа промывки скважины.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Часть II. Раздел 12. Гидравлическая характеристика скважины и совмещение ее с гидравлической характеристикой насосных агрегатов
что дизельный привод позволяет (без существенного уменьшения выходного момента на валу дизеля) уменьшать подачу до 30…33%. Подача с уменьшением скорости вращения двигателя будет уменьшаться пропорционально этой скорости, но предельно допустимое давление останется без изменения (нельзя же превысить допустимую силу на поршень со стороны жидкости). Например, при втулках диаметром 170 мм один насос при "мягком" дизельном приводе может качать от 23,6 до 35,6 дм3/с, а при двух насосах – два раза больше при одном и том же предельном давлении 14,3 МПа. Любопытно посмотреть, каким образом при дизельном приводе, например, обеспечить подачу Q=30 дм3/с. Оказывается, что таких вариантов пять (см.
рис.10.3):
-один насос с втулками 180 мм;
-один насос с втулками 170 мм;
-один насос с втулками 160 мм;
-два насоса с втулками 140 мм;
-два насоса с втулками 130 мм;
Все пять вариантов отличаются разными предельно допустимыми давлениями.
12.3. Совмещение гидравлических характеристик скважины и насосов.
На рис. 12.4. показаны гидравлические характеристики скважины (линии 1,2,3) и насосных агрегатов (одного насоса – линия 4; двух насосов – линия 5).
Линия "р – Q" (линия 3) пересекает гидравлические характеристики насосных агрегатов, представленных, например, пятью вариантами диаметров втулок, в точках М и N . Это означает, что подачи Q1н и Q2н являются для скважины пpeдeльнo доcтижими. Проще говоря, имея данные насосные агрегаты, через данную конкретную скважину невозможно прокачивать жидкость с расходом, превышающим соответственно Q1н и Q2н
. Следовательно, реальная область регулирования подачи находится левее указанных расходов.
12.4. Решение задачи совмещения гидравлических характеристик скважины и насосов с учетом технических и технологических ограничений
Кроме точек М и N , ограничивающих расход Q справа, существует ряд технических и технологических ограничений:
1. Общее ограничение на давление на буровой рдоп. На рис. 12.4 это соответствует расходу Qдоп . Это ограничение может "сработать" только при двух насосах.
2.Минимально технологически необходимый расход Qmin .
Величина Qmin определяется необходимостью очистки ствола и забоя скважины или другими технологическими факторами. Этот расход ограничивает слева реальную область регулирования (выбора) расхода Q .
3.Допустимые потери давления в заколонном пространстве.
Причины, побуждающие к такому ограничению, весьма серьезны. Это и предупреждение загрязнения продуктивного пласта, сохранение буримости (уменьшение дифференциального давления), предупреждение поглощения бурового раствора.
80
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Часть II. Раздел 12. Гидравлическая характеристика скважины и совмещение ее с гидравлической характеристикой насосных агрегатов
Рис. 12.4. Совмещение гидравлических характеристик насосов и скважины.
Предположим, что допустимые потери давления равны рк.доп. Тогда предельно допустимым расходом является Qк.доп . Точка R находится правее всех характерных точек M и N. Это означает, что рк.доп фактически снимает всякое ограничение на Q, поскольку величина рк.доп задано чрезмерно большой.
Предположим теперь, что ограничение на потери в кольцевом пространстве уменьшено до величины р’к.доп . Тогда получится, что расход необходимо ограничивать величиной Q’к.доп . В итоге придется смириться с тем, что при учете всех трех вышеперечисленных ограничений доступная область регулирования (выбора) сузится до интервала от Qmin до Q'к.доп .
12.5. Вопросы рационального использования гидравлической мощности насосов.
Предположим, что сочетание гидравлических характеристик скважины и насосов отражается полностью на рис. 12.4. Предположим, что привод электрический (жесткий), а возможность регулирования ограничена пятью диаметрами цилиндровых втулок насосов (варианты - V с подачами от Q1 до Q5 ).
Если все ограничения на выбор Q предопределены величинами Qmin и Q’к.доп, то получается, что нет никакого смысла использовать второй насос, поскольку любой расход в указанных пределах может быть обеспечен только при работе одного насоса, причем выбор ограничен только одним вариантом - втулками II с расходом Q2 . Если бы привод был дизельным, то, вероятно, тот же расход Q2 мог бы быть обеспечен втулками III в сочетании с уменьшением числа ходов насоса.
81
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Часть II. Раздел 12. Гидравлическая характеристика скважины и совмещение ее с гидравлической характеристикой насосных агрегатов
Итак, при электроприводе выбор останавливаем на единственно возможном варианте Q2. Насос мог бы создать давление р2, но здесь вспомним, что на буровой действует общее ограничение давления до величины рдоп< р2 . При расходе Q2 на насосе будет давление, соответствующее точке "а" (таково рн при Q2 по гидравлической характеристике скважины). Но ра < рдоп. Имеет место, следовательно, явное недоиспользование мощности и давления. При роторном бурении следует уменьшить сечение отверстий гидромониторных насадок так, чтобы перепад давления на долоте был равен отрезку "ав":
рд =рдоп – рп.
При турбинном бурении следует заменить турбобур на забойный двигатель, обеспечивающий увеличение перепада давления. Например, добавить одну или две новые секции турбобура.
Предположим, что ограничение р’к.доп снято и есть возможность увеличить Q. Реально в этом случае применение варианта втулок III (расход Q3 при предельном давлении р3), потому что следующий вариант V находится в недоступной области, правее точки М. Тогда резерв давления для долота (или турбобура) будет равен отрезку с’-III, а недоиспользованная часть давления – отрезку а’ – III. Иначе говоря, вместо ограничения рдоп здесь следует использовать р3.
Обращаем внимание на следующее обстоятельство. Если заменить насадки (с целью увеличения давления) или добавить секции турбобура, то линия 3 будет другой, а вот линия 2 останется на прежнем месте. Изменения коснутся только линии 3, потому что увеличатся перепады на долоте или турбобуре (отрезки са или с'а') при сохранении, повторяем, потерь давления (линии 2). При Q =Q2 новая линия 3 непременно должна пройти через точку "в", а при Q=Q3 – через точку III.
82