- •В.В. Нескоромных разрушение горных пород при проведении геологоразведочных работ
- •ВведенИе
- •Глава 1. Общие сведения о методах разрушения
- •1.2. Общие сведения о горных породах
- •1.3. Механические свойства горных пород при простых видах деформации
- •Реологические модели для исследования поведения горных пород
- •1.4. Условия, определяющие состояние горных пород в процессе их разрушения при бурении
- •Глава 2. Теоретические основы механики разрушения горных пород
- •2.1 Основы механики разрушения твердых тел
- •2.1.1. Теоретическая прочность твердых тел
- •2.1.2. Теория разрушения твердых тел а. Гриффитса
- •2.1.3. Понижение прочности твердых тел физико-химическими методами
- •2.1.4. Теория эффективных растягивающих напряжений
- •2.2. Напряжение в горных породах под действием сосредоточенной силы
- •Основные положения теории Буссинеска
- •2.3. Основные параметры процесса разрушения горных пород
- •2.4. Влияние формы внедряемого индентора на процессы деформирования и разрушения горной породы
- •2.4.1. Разрушение горной породы при вдавливании плоского цилиндрического индентора
- •2.4.2. Разрушение горной породы при вдавливании индентора сферической формы
- •2.4.3. Разрушение горной породы при вдавливании пирамидального и клиновидного инденторов
- •2.5. Влияние касательной нагрузки на напряженное состояние горной породы при осевом внедрении инденторов
- •2.6. Влияние скорости и интенсивности приложения нагрузки на процесс разрушения горных пород
- •2.7. Особенности разрушения инденторами анизотропных горных пород
- •2.8. Динамическое разрушение горных пород
- •2.8.1. Основные принципы и закономерности динамического разрушения горных пород
- •2.8.2. Механизм и энергоемкость разрушения горных пород при динамическом нагружении
- •2.8.3. Разрушение горной породы ударом при несимметричном нагружении индентора
- •Глава 3. Основные физико-механические свойства горных пород, определяющие их буримость
- •3.1. Твердость минералов и горных пород
- •3.1.1. Влияние внешней среды на твердость горных пород
- •Экспериментальные зависимости свойств горных пород от воздействия
- •3.1.2. Влияние диаметра индентора на твердость горных пород
- •3.1.3. Разрушение породы внедрением нескольких инденторов
- •3.1.4. Твердость анизотропной горной породы
- •Параметры физико-механических свойств и буримости туфо-дацита
- •3.2. Изнашивание буровых инструментов и абразивность горных пород
- •3.2.1. Теоретические основы процесса изнашивания бурового инструмента
- •3.2.2. Влияние внешней среды на абразивное изнашивание инструмента
- •3.2.3. Направления и методы повышения износостойкости и создания высокоресурсного бурового инструмента
- •3.2.4. Методы изучения изнашивания инструмента при взаимодействии с горной породой
- •3.2.5. Методика определения динамической прочности, абразивности и категорий горных пород по буримости
- •3.2.6. Классификация горных пород по трещиноватости
- •3.3. Оценка буримости горных пород методом вызванной акустической эмиссии
2.4.3. Разрушение горной породы при вдавливании пирамидального и клиновидного инденторов
Предельное состояние породы при вдавливании пирамиды или клина наступает при малых значениях осевой нагрузки, поскольку вследствие малости площади контакта развиваются высокие значения контактных напряжений в породе и происходит погружение индентора. Далее нагрузка уравновешивается поверхностью деформируемого тела, прилегающего к граням клина или пирамиды. При этом по мере погружения поверхность соприкосновения индентора и породы возрастает, а для дальнейшего внедрения требуются все более высокие осевые нагрузки (рис. 2.22).
При вдавливании заостренных наконечников в пластичные тела происходит вытеснение материала из-под индентора, а затем скачкообразное погружение при сколе породы. На графике рис. 2.22 выделяются следующие участки:
1 – пластического деформи-рования, глубина погружения пропорциональна нагрузке до величины ξ0;
2 – хрупкого разрушения;
3-5 циклы повторяются.
Хрупкое разрушение происходит при нагрузках практически равных нагрузкам деформирования ξ0. При дальнейшем вдавливании вследствие упругой и пластической деформации глубина погружения растет медленно вплоть до нового скачка. Порода скалывается под углом большим, чем 120º . Этот угол является углом естественного скалывания.
О дноименные участки на графике 1, 3, 5 увеличиваются из-за роста площади контакта, а скачок в погружении (участки 2 и 4) может быть больше чем предыдущий. Это также связано с увеличением контактной поверхности.
При рассмотрении про-цесса вдавливания (рис. 2.23) в породу клиновидного инден-тора с длиной клина lк, углом приострения 2ψ и пира-мидального индентора с углом приострения вершины 2ψ, в соответствии со схемой, рассмотренной при внедрении в породу шарообразного индентора (см. рис. 2.19), получим значения глубин внедрения:
для пирамиды и клина (2.35)
На графике рис. 2.22, возможные значения глубин внедрения клиновидного и пирамидального инденторов, рассчитанные по формулам (2.35), будут выглядеть как плавные кривые, огибающие точки дискретного погружения.
Пирамидальный индентор своей формой моделирует алмазные резцы или фрезерованные зубья шарошечных долот. Клиновидный индентор соответствует по форме зубьям шарошечных долот и буровых инструментов ударного действия.
В случае, если, например, пирамидальный резец имеет площадку притупления шириной 2s, то зависимость расчета глубины внедрения индентора определится по следующей формуле
(2.36)
Пирамида с площадкой притупления соответствует форме приостренного неовализованного алмазного резца с площадкой износа.
Плоский индентор, для которого характерно постоянство площади контакта при погружении в породу на любую глубину, оказывается в ряде случаев более эффективным по энергозатратам в сравнении со сферическим или клиновидным наконечником. В то же время следует отметить, что плоская форма торца индентора подвержена изменению в процессе эксплуатации, особенно при разрушении твердых пород, из-за концентрации напряжений на краях торца и их преимущественного разрушения (рис. 2.11). Поэтому для инденторов с плоской цилиндрической формой торца в процессе эксплуатации характерна овализация и сближение плоской формы со сферической.
У клиновидного индентора экстремальные значения напряжений при вдавливании наблюдаются на острой вершине грани, что приводит к разрушению наконечника вследствие высоких напряжений в материале и овализации наконечника.
Анализ эффективности инденторов со сферической и клиновидной формой торца [33] показывает, что при значительной твердости пород эффективнее оказывается сферический индентор.
При разрушении пород средней твердости и мягких, когда глубина внедрения индентора–резца значительна, более эффективен по объему разрушенной породы и энергоемкости разрушения клиновидный индентор.
Поэтому при изготовлении бурового инструмента для бурения твердых и крепких пород наиболее распространены породоразрушающие элементы со сферической формой торца, для которого характерна относительная равномерность распределения напряжений при вдавливании в породу (рис. 2.19). Изнашивание сферического индентора приводит к некоторому увеличению радиуса его торца без значительного изменения формы.
Для бурения пород средней твердости и мягких оптимальны клиновидные породоразрушающие элементы, острые края которых в буровых инструментах защищают твердым износостойким покрытием.