- •В.В. Нескоромных разрушение горных пород при проведении геологоразведочных работ
- •ВведенИе
- •Глава 1. Общие сведения о методах разрушения
- •1.2. Общие сведения о горных породах
- •1.3. Механические свойства горных пород при простых видах деформации
- •Реологические модели для исследования поведения горных пород
- •1.4. Условия, определяющие состояние горных пород в процессе их разрушения при бурении
- •Глава 2. Теоретические основы механики разрушения горных пород
- •2.1 Основы механики разрушения твердых тел
- •2.1.1. Теоретическая прочность твердых тел
- •2.1.2. Теория разрушения твердых тел а. Гриффитса
- •2.1.3. Понижение прочности твердых тел физико-химическими методами
- •2.1.4. Теория эффективных растягивающих напряжений
- •2.2. Напряжение в горных породах под действием сосредоточенной силы
- •Основные положения теории Буссинеска
- •2.3. Основные параметры процесса разрушения горных пород
- •2.4. Влияние формы внедряемого индентора на процессы деформирования и разрушения горной породы
- •2.4.1. Разрушение горной породы при вдавливании плоского цилиндрического индентора
- •2.4.2. Разрушение горной породы при вдавливании индентора сферической формы
- •2.4.3. Разрушение горной породы при вдавливании пирамидального и клиновидного инденторов
- •2.5. Влияние касательной нагрузки на напряженное состояние горной породы при осевом внедрении инденторов
- •2.6. Влияние скорости и интенсивности приложения нагрузки на процесс разрушения горных пород
- •2.7. Особенности разрушения инденторами анизотропных горных пород
- •2.8. Динамическое разрушение горных пород
- •2.8.1. Основные принципы и закономерности динамического разрушения горных пород
- •2.8.2. Механизм и энергоемкость разрушения горных пород при динамическом нагружении
- •2.8.3. Разрушение горной породы ударом при несимметричном нагружении индентора
- •Глава 3. Основные физико-механические свойства горных пород, определяющие их буримость
- •3.1. Твердость минералов и горных пород
- •3.1.1. Влияние внешней среды на твердость горных пород
- •Экспериментальные зависимости свойств горных пород от воздействия
- •3.1.2. Влияние диаметра индентора на твердость горных пород
- •3.1.3. Разрушение породы внедрением нескольких инденторов
- •3.1.4. Твердость анизотропной горной породы
- •Параметры физико-механических свойств и буримости туфо-дацита
- •3.2. Изнашивание буровых инструментов и абразивность горных пород
- •3.2.1. Теоретические основы процесса изнашивания бурового инструмента
- •3.2.2. Влияние внешней среды на абразивное изнашивание инструмента
- •3.2.3. Направления и методы повышения износостойкости и создания высокоресурсного бурового инструмента
- •3.2.4. Методы изучения изнашивания инструмента при взаимодействии с горной породой
- •3.2.5. Методика определения динамической прочности, абразивности и категорий горных пород по буримости
- •3.2.6. Классификация горных пород по трещиноватости
- •3.3. Оценка буримости горных пород методом вызванной акустической эмиссии
Параметры физико-механических свойств и буримости туфо-дацита
под различными углами к плоскостям флюидальности
Угол встречи индентора и слойков породы γ, град. |
Твердость горной породы РШ, МПа |
Модуль упругости горной породы Е, МПа |
Коэффициент пластичности горной породы КПЛ |
Удельная контактная работа разрушения Аs, Дж/мм2 |
Механическая скорость бурения υб, м/ч при Рос , кН и частоте вращения ω, мин-1 |
|
1,05 кН; 500 мин-1 |
1,35 кН; 710 мин-1
|
|||||
0 |
1854 |
10143 |
4,2 |
1,473 |
- |
- |
12 |
1747 |
9528 |
3,91 |
1,303 |
8,3 |
15,23 |
27 |
1568 |
7948 |
3,9 |
1,254 |
10,1 |
19,0 |
45 |
1440 |
7000 |
3,42 |
1,058 |
- |
- |
72 |
1162 |
6285 |
3,2 |
0,716 |
12,6 |
26,0 |
90 |
1123 |
5836 |
3,1 |
0,69 |
- |
- |
Как следует из полученных данных, наибольшие твердость, упругость, коэффициент пластичности, удельная контактная работа разрушения получены при испытании горной породы вдоль слоев флюидальности, а наименьшие перпендикулярно им. Соответственно и буримость горной породы оказалась различной: наибольшие значения механической скорости получены при угле встречи γ = 72º (максимальный по условиям эксперимента угол встречи), а минимальные при угле встречи 12º.
Таким образом, интенсивность процессов разрушения горных пород задается часто не только параметрами режима бурения – прилагаемыми усилиями, контактными давлениями, формой и размерами породоразрушающих элементов, но и направлением приложения разрушающих усилий относительно расположения структурных и текстурных элементов горной породы.
3.2. Изнашивание буровых инструментов и абразивность горных пород
3.2.1. Теоретические основы процесса изнашивания бурового инструмента
В процессе работы буровой инструмент изнашивается. При определенной степени износа инструмент становится непригоден для эксплуатации и требует восстановления или замены.
При изнашивании происходит постепенное изменение формы и размеров породоразрушающих элементов инструмента. Наиболее интенсивно изнашиваются те места на поверхности инструмента или резцов, которые при работе испытывают максимальные напряжения – режущие кромки резцов, участки торцов с резким изменением линий формы.
Изнашивание – явление, при котором с поверхности твердого тела в процессе его взаимодействия с абразивной средой отделяются частицы материала, и происходит изменение геометрической формы и массы тела.
Результат изнашивания – изменение геометрических параметров твердого тела, измеренный как потеря массы тела, называют износом.
К основным видам изнашивания при трении относятся [30]:
- изнашивание схватыванием при малых скоростях перемещения трущихся поверхностей, при котором образуются задиры поверхностей;
- окислительное изнашивание, обусловленное разрушением окислительных пленок и их новым непрерывным восстановлением;
- тепловое изнашивание, характерное для высоких скоростей перемещения трущихся поверхностей и высоких давлений в зоне контакта;
- осповидное изнашивание, обусловленное усталостными процессами в металле при трении качения;
- абразивное изнашивание, обусловленное наличием абразивной среды в зоне трения и характеризующееся пластическим деформированием, царапанием, микрорезанием поверхности металлов и сплавов.
Поверхность металла более интенсивно изнашивается при нагревании в условиях термического разупрочнения.
Все виды изнашивания наблюдаются при бурении, но при разрушении горных пород наиболее часто и полно проявляется абразивное механическое изнашивание. При абразивном механическом изнашивании большое значение имеет абразивность горных пород.
Величина абразивного износа определяется по зависимости:
(3. 10)
где W – износ, кг;
Aт – работа сил трения, Дж.
Работа сил трения определяется зависимостью:
, (3.11)
где μт – коэффициент трения;
P – нагрузка на инструмент в направлении контакта взаимодействующих тел, Н;
Lт – путь трения, м.
Коэффициент трения обычно представляют в виде двух составляющих:
, (3.12)
где fa – молекулярная составляющая силы трения, характеризующая долю затрат работы на формирование и разрушение молекулярных связей, образующихся в точках контакта скользящих поверхностей;
fm – механическая составляющая сил трения, характеризующая долю затрат работы на разрушение внутренних связей разрушаемого материала.
Молекулярная составляющая трения при пластическом контакте fa определяется зависимостью [3]:
(3.13)
где τ – сдвиговое сопротивление молекулярной связи, Па;
σт – предел текучести материала, Па;
k – коэффициент, учитывающий форму индентора;
β – коэффициент молекулярной составляющей.
Механическую составляющую силы трения fm можно представить выражением:
(3. 14)
где rк – радиус кривизны поверхности, м.
Таким образом, общий коэффициент трения определяется зависимостью:
(3.15)
А нализ формулы (3.15) показывает, что молекулярная составляющая не зависит от действующей нагрузки и определяется прочностью материала. Используя при анализе формулу (2.44), можно отметить, что прочность изнашиваемого материала (бурового инструмента и его элементов) снижается при росте его температуры и коэффициенте теплового расширения, а также при наличии значительных дефектов материала.
Механическая составляющая коэффициента трения зависит от нагрузки, кривизны поверхности изнашиваемого тела и также от его прочности, которая будет ниже в условиях нагрева силами трения.
Работа сил трения, например, для коронки с наружным радиусом R и внутренним радиусом r задается при вращении длиной траекторий перемещения при бурении точек 1 и 2, располагаемых на наружном и внутреннем контурах торца коронки (2πR и 2πr, см. рис. 3.8).
Таким образом, путь пройденные точкой 1, расположенной на наружной кромке торца, за один оборот коронки на забое, будет больше пути, пройденного точкой 2, расположенной на внутренней кромке торца, в R/r раза. Отсюда следует, что износ торца коронки (линия 3 на рис. 3.8, б) может быть более интенсивным на наружной кромке и меньшим в точке, близкой к внутренней кромке торца. В то же время эпюра контактных давлений 4 (рис. 3.8, б) для плоского торца показывает, что внутренняя кромка торца коронки также изнашивается достаточно интенсивно из-за упрочнения породы в углу забоя и концентрации напряжений на кромке.
В работе [3] приведена зависимость, определяющая линейный износ торца коронки:
(3.16)
где ω – частота вращения коронки, мин-1;
t – время работы коронки, мин.
А нализ зависимости (3.16) показывает, что износ торца коронки возрастает с увеличением осевого усилия Р и частоты вращения коронки ω.
В большей степени изнашиванию подвергается наружная кромка коронки и более удаленные от центра точки торца, а также внутренняя кромка короночного кольца.
С уменьшением толщины короночного кольца её линейный износ возрастает, с увеличением снижается. В то же время, чем тоньше матрица, тем выше износ породы, т.е. выше эффективность бурения.
Эти два противоречивых условия могут быть воплощены в ступенчатом профиле торца короночного кольца (рис. 3.9), который повторяет форму естественного износа.
Ступенчатость торца интенсифицирует процесс разрушения породы за счет увеличения свободной поверхности разрушения (см. рис. 3.6). В то же время такой профиль будет отличаться повышенной износостойкостью.
При анализе изнашивания учитывают также возможные поперечные колебания инструмента, возникающие вследствие его вибрации.