Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
Методичка Цепная перед+ред 10.01.08.doc
Скачиваний:
2
Добавлен:
19.11.2019
Размер:
3.3 Mб
Скачать

12. Уточненный расчет валов

Уточненный расчет валов заключается в определении коэффициентов запаса прочности S для опасных сечений и сравнении их с требуемыми значениями S.

Условие прочности соблюдено при S   S,

где  S – допускаемое значение коэффициента запаса прочности:

S = 1,5… 2,5 [2, c. 162].

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям

S = -1 / (Kv / + m),

где -1 – предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба;

K – эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений;

– масштабный фактор для нормальных напряжений;

v – амплитуда цикла нормальных напряжений;

– коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла нормальных напряжений (для углеродистых сталей  = 0,2, для легированных  = 0,25…0,30 [7, c.163]);

m – среднее напряжение цикла нормальных напряжений.

Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям

S = -1/ (K/ v + m) ,

где -1 – предел выносливости стали при симметричном цикле кручения;

K – эффективный коэффициент концентрации касательных напряжений;

– масштабный фактор для касательных напряжений;

v – амплитуда цикла касательных напряжений;

 – коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла касательных напряжений,  = 0,1 [7, c.166];

m – среднее напряжение цикла касательных напряжений.

v = m = 0,5max = 0,5Т / Wк.

Результирующий коэффициент запаса прочности

S = S S / (S 2 + S2 )1/2 .

Нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные – от кручения по отнулевому (пульсирующему) циклу.

12.1. Расчет ведущего вала

Поскольку шестерня выполнена заодно с валом, материал вала тот же, что и для шестерни: сталь 45, термическая обработка улучшение.

При диаметре заготовки меньше 90 мм (в нашем случае (da1 = 50,7 мм) среднее значение в = 780 МПа (табл. П.3.6).

Предел выносливости при симметричном цикле изгиба

-1 = 0,43в = 0,43 780 = 335 МПа.

Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений

-1  0,58  -1 = 0,58 335,4 = 194 МПа.

Сечение А-А

Это сечение при передаче вращающего момента от электродвигателя через муфту рассчитываем на кручение . Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки.

S = -1 / (K /  ·  v + m ) ,

где v – амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла,

v = m = max / 2 = T1 / 2 Wк.нетто,

здесь Wк.нетто – момент сопротивления сечения кручению.

При d =16 мм, b х h = 5 х 5 мм ; t1=3,0 мм

Wк.нетто = d 3/ 16 – bt1(d t1)2 /(2 d) = мм3.

v = m = МПа.

Принимаем K = 1,68 (табл. П.3.26),  = 0,76 (табл. П.3.29),  = 0,1.

S = .

Консольная нагрузка от муфты в нашем случае Fм = 967 Н.

Изгибающий момент в сечении А-А от консольной нагрузки:

М = Fма = 16862 = 10416 Н·мм.

Момент сопротивления изгибу:

Wиз.нетто = d 3/ 32 – bt1(d t1)2/2 d = мм3.

Амплитуда нормальных напряжений изгиба:

v = MA-A / Wиз.нетто= МПа.

Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:

S = -1 / (Kv / + m ) = .

Результирующий коэффициент запаса прочности:

S = SS / (S 2 + S2 )1/2 = .

Муфта под момент 31,5 Н·м по ГОСТ не имеет диаметров менее 16 мм.