- •Задание на проектирование
- •Расчет и конструирование
- •1. Выбор электродвигателя и кинематический расчет
- •Мощность на валу барабана:
- •Требуемая мощность электродвигателя:
- •2. Расчет зубчатых колес
- •2.1. Выбор материала и определение размеров заготовок
- •2.2. Расчет зубчатых колес на контактную выносливость
- •М ежосевое расстояние определяем по формуле
- •Проверка контактных напряжений:
- •2.3. Расчет зубьев на выносливость при изгибе
- •3. Предварительный расчет валов редуктора
- •3.1. Расчет ведущего вала
- •3.2. Расчет ведомого вала
- •5. Конструктивные размеры корпуса редуктора
- •6. Расчет цепной передачи
- •Давление в шарнирах проверяем по формуле:
- •7. Первый этап компоновки редуктора
- •8. Выбор муфты для соединения концов валов редуктора и приводного вала конвейера
- •9. Проверка долговечности подшипников
- •9.1. Определение реакций в опорах ведущего вала
- •9.2. Проверка долговечности подшипников ведущего вала
- •9.3. Определение реакций в опорах ведомого вала
- •9.4. Проверка долговечности подшипников ведомого вала
- •10. Второй этап компоновки редуктора
- •11. Проверка прочности шпоночных соединений
- •12. Уточненный расчет валов
- •12.1. Расчет ведущего вала
- •Предел выносливости при симметричном цикле изгиба
- •Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений
- •12.2. Расчет ведомого вала
- •Сечение л-л
- •Сечение б-б
- •13. Посадки зубчатого колеса, шкива, полумуфты, подшипников
- •14. Смазочные системы и устройства. Выбор сорта масла
- •15. Технические требования
- •16. Техническая характеристика
- •17. Спецификация
- •18. Основная надпись
- •Содержание и оформление пояснительной записки
- •Библиографический список
- •Пример оформления титульного листа пояснительной записки
- •Пример оформления спецификации на редуктор
- •Приложение 3 Справочные данные для выполнения расчетов
- •Значение коэффициентов приведения при расчете на выносливость
- •Значение модуля передачи по гост 9563-60, мм
- •Механические свойства сталей, применяемых для изготовления зубчатых колес
- •Твердость сталей, применяемых для изготовления зубчатых колес
- •Классификатор промышленной и сельскохозяйственной продукции (выдержки)
12. Уточненный расчет валов
Уточненный расчет валов заключается в определении коэффициентов запаса прочности S для опасных сечений и сравнении их с требуемыми значениями S.
Условие прочности соблюдено при S S,
где S – допускаемое значение коэффициента запаса прочности:
S = 1,5… 2,5 [2, c. 162].
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям
S = -1 / (K v / + m),
где -1 – предел выносливости стали при симметричном цикле изгиба;
K – эффективный коэффициент концентрации нормальных напряжений;
– масштабный фактор для нормальных напряжений;
v – амплитуда цикла нормальных напряжений;
– коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла нормальных напряжений (для углеродистых сталей = 0,2, для легированных = 0,25…0,30 [7, c.163]);
m – среднее напряжение цикла нормальных напряжений.
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям
S = -1/ (K/ v + m) ,
где -1 – предел выносливости стали при симметричном цикле кручения;
K – эффективный коэффициент концентрации касательных напряжений;
– масштабный фактор для касательных напряжений;
v – амплитуда цикла касательных напряжений;
– коэффициент чувствительности материала к асимметрии цикла касательных напряжений, = 0,1 [7, c.166];
m – среднее напряжение цикла касательных напряжений.
v = m = 0,5max = 0,5Т / Wк.
Результирующий коэффициент запаса прочности
S = S S / (S 2 + S2 )1/2 .
Нормальные напряжения от изгиба изменяются по симметричному циклу, а касательные – от кручения по отнулевому (пульсирующему) циклу.
12.1. Расчет ведущего вала
Поскольку шестерня выполнена заодно с валом, материал вала тот же, что и для шестерни: сталь 45, термическая обработка улучшение.
При диаметре заготовки меньше 90 мм (в нашем случае (da1 = 50,7 мм) среднее значение в = 780 МПа (табл. П.3.6).
Предел выносливости при симметричном цикле изгиба
-1 = 0,43в = 0,43 780 = 335 МПа.
Предел выносливости при симметричном цикле касательных напряжений
-1 0,58 -1 = 0,58 335,4 = 194 МПа.
Сечение А-А
Это сечение при передаче вращающего момента от электродвигателя через муфту рассчитываем на кручение . Концентрацию напряжений вызывает наличие шпоночной канавки.
S = -1 / (K / · v + m ) ,
где v – амплитуда и среднее напряжение отнулевого цикла,
v = m = max / 2 = T1 / 2 Wк.нетто,
здесь Wк.нетто – момент сопротивления сечения кручению.
При d =16 мм, b х h = 5 х 5 мм ; t1=3,0 мм
Wк.нетто = d 3/ 16 – bt1(d – t1)2 /(2 d) = мм3.
v = m = МПа.
Принимаем K = 1,68 (табл. П.3.26), = 0,76 (табл. П.3.29), = 0,1.
S = .
Консольная нагрузка от муфты в нашем случае Fм = 967 Н.
Изгибающий момент в сечении А-А от консольной нагрузки:
М = Fм а = 16862 = 10416 Н·мм.
Момент сопротивления изгибу:
Wиз.нетто = d 3/ 32 – bt1(d – t1)2/2 d = мм3.
Амплитуда нормальных напряжений изгиба:
v = MA-A / Wиз.нетто= МПа.
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
S = -1 / (K v / + m ) = .
Результирующий коэффициент запаса прочности:
S = SS / (S 2 + S2 )1/2 = .
Муфта под момент 31,5 Н·м по ГОСТ не имеет диаметров менее 16 мм.