- •Системы атд лекция 1
- •17.09.14.
- •1.2. Требования к уровню освоения дисциплины
- •Список литературы
- •Введение.
- •Лекция 2
- •25.09.14.
- •Лекция 3.
- •01.10.14. Направление совершенствования и перспективы развития тпа (топливо- подающей аппаратуры).
- •1. Оптимизация рабочего процесса и тп.
- •2. Повышение давления впрыскивания.
- •3. Электронное управление тп
- •4. Управление характеристикой впрыскивания.
- •1.1.Компоновка та.
- •1.1.Компоновка та. (продолж.).
- •15.10.14.
- •1.1.Компоновка та. (продолж.).
- •04.03.14.
- •Лекция 4. 22.10.14.
- •12.03.12.
- •Лекция 5. 29.10.14.
- •19.03.12.
- •Лекция 7. 12.11.14.
- •1.5.Функции нк.
- •26.03.12.
- •Лекция 9. 26.11.14
- •1.7 Основные параметры процесса впрыскивания топлива.
- •1.7.1. Продолжительность разгрузки.
- •Лекция 10. 03.12.14
- •1.7.2.Характеристики процесса впрыскивания.(Закон подачи).
- •1.7.3.Параметры струи топлива.
- •1.7.4. Цикловая подача топлива (цпт).
- •1.8. Рабочий процесс в твд и форсунке.
- •1.9. Расчёт неустановившегося движения топлива в твд.
- •2.Та дизелей нового поколения (c повышенным давлением* впрыскивания).
- •2.1. Та Common Rail.
- •Common Rail — революция в дизелестроении
- •2.1.1.Элементы расчёта та Common Rail.
- •2.1.2.Рекомендации при проектировании элементов системы cr.
- •6.3. Система впрыска "k-jetronik" ("к-Джетроник")
- •6.3.1. Принцип действия. Главная дозирующая система и система холостого хода.
- •6.3.2. Форсунки впрыска.
- •6.3.3. Система пуска.
- •6.3.4. Вспомогательные элементы системы впрыска.
- •6.3.5. Дозатор- распределитель, регулятор
- •4.Системы пуска двигателей.
- •09.12.14;
- •4.1.. Способы пуска двигателей
- •4.2. Параметры пускового устройства
- •4.2.1. Выбор мощности пускового устройства двигателей
- •Назначение.
- •Технические характеристики
- •Устройство и принцип работы подогревателя
- •Монтаж модуля подогревателя моторного масла в поддонах двигателей внутреннего сгорания.
- •Монтаж изолятора с токовводом на поддоне двигателя.
- •Лекция 6. Тпа инжекторных двигателей.
- •6.1 Преимущества инжектора перед карбюратором.
- •3. Карбюраторные системы.
- •3.1. Принцип действия и характеристика элементарного карбюратора
- •3.2. Главная дозирующая система
- •3.3. Системы, обеспечивающие работу на полной мощности
- •3.4. Системы холостого хода
- •3.5. Ускорительный насос
- •3.6. Конструкция карбюратора
4.2.1. Выбор мощности пускового устройства двигателей
1. Суммарное сопротивление двигателей прокручиванию определяется средним моментом сопротивления Мс, который зависит от вязкости масла νt, площади поверхностей трения, частоты вращения коленчатого валаne, а также от утечек рабочего тела при сжатии.
Для расчета Мсможно воспользоваться эмпирическими формулами:
- при числе цилиндров , кг·м
- при , кг·м
- при , кг·м
где Vh, л – рабочий объем цилиндра;
nn, мин-1– частота прокручивания коленчатого вала при пуске
(nnmin= 35…40 мин-1– для двигателей ИЗ приtо= 0…20ºС;nnmin= 100…200 мин-1– для дизелей без средств облегчения пуска приtо= –5ºС);
νt, мм2/с – кинематическая вязкость масла.
Значение величины νtможно выбрать по табл.4.1, предварительно выбрав марку масла для двигателя.
2. Требуемую мощность электростартерной системы пуска, обеспечивающую пуск в течение одной попытки продолжительностью не более 20с, для заданных условий можно вычислить по формуле:
, л.с., где
k– коэффициент, учитывающий дополнительное сопротивление прокручиванию двигателя, установленного на тракторе (для трактораk= 1,1; для автомобиляk= 1,0);
η – КПД передачи от стартера к маховику (можно принять η = 0,83…0,86);
Мс, в кг · м.
, кВт.
Определенную по указанной формуле мощность электростартер должен развивать на третьем прокручивании при питании от аккумуляторной батареи с начальной степенью заряженности 75%.
Таблица 4.1.
Классы кинематической вязкости моторных масел в соответствии с ГОСТ 17479.1 – 85
Класс вязкости |
Кинематическая вязкость, мм2/с, при температуре | |
+ 100ºС |
–18ºС, не более | |
Зимние классы З3 43 53 63 |
Не менее 3,8 Не менее 4,1 Не менее 5,6 Не менее 5,6 |
1250 2600 6000 10400 |
Летние классы 6 8 10 12 14 16 20 |
5,6 – 7,0 7,0 – 9,5 9,5 – 11,5 11,5 – 13,0 13,0 – 15,0 15,0 – 18,0 18,0 – 23,0 |
- - - - - - - |
Всесезонные классы 33/8 43/6 43/8 43/10 53/10 53/12 53/14 63/10 63/14 63/16 |
7,0 – 9,5 5,6 – 7,0 7,0 – 9,5 9,5 – 11,5 9,5 – 11,5 11,5 – 13,0 13,0 – 15,0 9,5 – 11,5 13,0 – 15,0 15,0 – 18,0 |
1250 2600 2600 2600 6000 6000 6000 10400 10400 10400 |
4.3.Средства для облегчения пуска.
1.Декомпрессионный механизм.
Служит для снижения давления в цилиндрах двигателя при сжатии за счёт сообщения полостей цилиндров с окружающей средой.
Предварительное прокручивание К.В. при включённом декомпрессионном механизме позволяет подать смазку на трущиеся поверхности деталей, частично нагреть их, снизить потери на трение и тем самым облегчить последующий пуск двигателя.
Суть конструкции декомпрессионного механизма заключается в удержании в приоткрытом положении впускных, выпускных или тех и других клапанов.
Тенденция к тому, что декомпрессионные механизмы не делают. Это стало возможным благодаря улучшению пусковых свойств дизелей и повышению надёжности их пусковых устройств.
2.Подогрев свежего заряда на впуске.
Производится только при низких температурах (t≤0ºC) независимо от того, имеются ли на двигателе ещё какие- либо вспомогательные облегчающие пуск устройства.
Применяют следующие способы подогрева свежего заряда:
-установка спиралей накаливания на пути поступающего воздуха;
-впрыскивание топлива во впускную магистраль и воспламенение его запальной свечой высокого напряжения;
-использование электрофакельного подогрева с помощью термостарта при отрицательных температурах окружающей среды;
- использование свечей накаливания непосредственно в камере сгорания дизеля.
3. Использование легковоспламеняющихся пусковых жидкостей.
4.Предпусковой разогрев двигателя.
4.3.1. Предпусковой разогрев двигателя.
Ориентировочно необходимую теплопроизводительность подогревателя системы предпускового разогрева двигателя в кВт можно определить по формуле: τр
QЖ= (Кtподш.×Δtподш.× 0,7)/(10000×τр ), где
Кtподш.- экспериментальное значение условной теплоёмкости подшипников ( для различных двигателей Кtподш.экспер. ≈ 1800…2900 кДж/ºC).
Δtподш.-необходимая величина нагрева подшипников, ºC.
τр- время работы подогревателя до пуска двигателя, мин.
После определения теплопроизводительности подогревателя по параметрам коренных подшипников проверяют температуру ГБЦ:
t г.=( QЖ × τр.)/( Кtг.× 60 ) + t0 , где
t0– начальная температура двигателя, ºC.
Кtг.– условная теплоёмкость ГБЦ, (300…520кДж/ºC).
Должно выполняться условие: [tг.]≥ +40 ºC.
4.3.1.1.Предпусковой подогреватель.( Рис.4.3.)
Рис.4.3. Основные узлы нагревателя.
Основные понятия
Один запуск холодного двигателя в зависимости от температуры окружающего воздуха равняется по износам пар трения от 200 до 600 км пробега. Это одна сторона этого вопроса - долговечность автомобиля. С другой стороны современные двигатели, соответствующие требования правилам Евро, оснащенные турбокомпрессорами и ОНВ без предварительной тепловой подготовки запустить будет практически невозможно.
Оптимальной температурой в камере сгорания дизельного двигателя д.б. порядка 600°С. Минимальная - 300°С.
Факторы, влияющие на снижение этой температуры и мероприятия, предотвращающие снижение этой температуры.
Температура топливо - воздушной смеси, которая подается в цилиндры:
1. Подогрев топлива осуществляется при прогреве двигателя жидкостным подогревателем. Что касается прогрева нагнетаемого воздуха, то он должен подогреваться ЭФУ. Фактически водитель это обеспечивает зажженным факелом, направленным в воздушный тракт двигателя.
2. Скорость сжатия топливо - воздушной смеси в камере сгорания цилиндра. Она зависит от оборотов коленчатого вала, минимальные обороты согласно требований ОСТ 37.001.052 должны быть min50 об/мин.
Два фактора, влияющие на этот параметр:
а) Сила трения в поршневой группе. Влияние этого фактора снижается при прогреве двигателя жидкостным подогревателем.
б) Момента трения в подшипниках коленчатого вала, который зависит от вязкости моторного масла. Это достигается применением специальных сортов масла или его подогревом, что наиболее распространено, особенно в переходные периоды осень-зима и Северных регионах.
Принцип работы систем подогрева ОЖ(Рис.4.4.).
Рис.4.4.
Нормативная база, определяющая требования к конструкции жидкостного подогревателя двигателя, как одного из вариантов системы тепловой подготовки двигателя.
1. ОСТ 37.001.052.2000. “Двигатели АТС. Качества пусковые. Технические требования” определяет основные потребительские свойства и требования к конструкции системы тепловой подготовки двигателя. Самое главное, дано определение понятия – система тепловой подготовки двигателя:
а. Однорежимная система тепловой подготовки – для предпускового подогрева двигателя.
б. Двухрежимная система тепловой подготовки двигателя – для предпусковой подготовки и длительного поддержания его теплового состояния.
Основные требования:
Любая из систем тепловой подготовки должна иметь устройство автоматического управления работой подогревателя и поддержания неработающего двигателя в рабочем состоянии, а также систему диагностики отказов.
Обязательность исполнения выше указанных требований факультативна т.е. определяется – “по согласованию с заказчиком”.
Обязательным является то, что должен быть обеспечен запуск двигателя любого АТС при температуре окружающей среды минус 45°С в течении 36 мин.; для многоцелевых автомобилей – при минус 50°С за 30 мин.; для всех АТС исполнения ХЛ – при минус 60°С за 45 мин.
Эти требования подтверждены ГОСТ Р 50.992-96.
В вышеуказанных нормативных документах отсутствуют, какие либо рекомендации по тепловой мощности подогревателя, его конструкции и что особенно показательно, нет даже упоминания о такой важной его функции – как обогрев кабины.
2. Технические требования к системам управления установлены ГОСТ Р 50.905-96 “АТС. Электронное оснащение. Общие технические условия”. Это всеобъемлющий ГОСТ, устанавливающий требования ко всем параметрам электронного оснащения любого изделия в составе АТС. Чего, к сожалению, невозможно сказать о руководящих документах, относящихся к жидкостным подогревателям.
Остановимся на двух:
а.Требование по приспособленности электронного оснащения к контролю работоспособности и диагностирования, т.е. должен быть предусмотрен самоконтроль и индикация водителю результатов самоконтроля при изменении функционирования или неработоспособности электронного оснащения, или его компонентов.
б.Требования по стойкости к воздействию условий эксплуатации, в частности: блоки и узлы электронного оснащения должны иметь конструктивную защиту, предохраняющую от попарного замыкания выводов и каждого вывода на корпус. При нарушении и последующем восстановлении контакта в цепи любого вывода, электронное оснащение должно быть работоспособно. Работоспособность должна быть сохранена при воздействии импульсных электрических напряжений в бортовой сети АТС в нормальных режимах эксплуатации и аномальных режимах (срабатывание предохранителей, при отключении и подключении АБ, в том числе – с обратной полярностью).
Существуют две базовые конструкции современных жидкостных подогревателей и воздушных отопителей. Принципиальные различия состоят в способе подачи топлива в зону горения и образования факела.
Общим для обеих конструкций должно быть выполнение условия:
- для сокращения времени прогрева самого подогревателя и двигателя, выход ОЖ из подогревателя должен быть расположен в наиболее горячей зоне.
Базовые конструкции (Рис.4.5, 4.6.).
Рис.4.5.Подогреватель с распылительной камерой сгорания.
Топливо шестеренчатым насосом под давлением до 1,1 МПа через форсунку подается в зону горения (Рис.4.5), конструкция которой обеспечивает оптимальное распыление топлива. Т.е. создаваемое насосом давление и конструкция форсунки обеспечивают полноту сгорания топлива. Розжиг пламени производится искрой от высоковольтного источника напряжения (ВИН).
Нагнетатель и топливный насос приводятся во вращение одним электродвигателем, что в принципе должно обеспечить стабильность коэффициента избытка воздуха при номинальных оборотах.
Управление факелом (включение и отключение подачи топлива) производится электромагнитным клапаном. Для подогрева топлива при запуске имеется электронагреватель.
Особенностью конструкции подогревателя с распылительной камерой сгорания является одна постоянная ступень тепловой мощности. Изменение оборотов электромотора нагнетателя и соответственно количества подаваемого воздуха и топлива на горение и его давления из-за не пропорциональности изменений производительности нагнетателя и топливного насоса приводит к дисбалансу режима горения и, как следствие изменяет, показатели экологичности выхлопа.
Габариты подогревателя такой конструкции определяются длиной факела, который, в свою очередь, зависит от конструкции форсунки т.е. угла распыла и наличие в теплообменнике различных завихрителей.
Тепловая мощность подогревателя зависит от количества топлива сгораемого в подогревателе, которое зависит, в первую очередь, от проходных сечений в форсунке. Таким образом нижний предел тепловой мощности подогревателей ограничивается технологической возможностью обработки отверстий в форсунке.
Наиболее распространенный модельный ряд тепловых мощностей подогревателей это 23-30-35 кВт.
Верхний предел тепловой мощности практически технически не ограничен. Совершенно естественно повышенная тепловая мощность ведет к повышению потребления энергии аккумуляторной батареи (АБ) электромоторами нагнетателя и циркуляционного насоса, что ограничивает продолжительность его работы (по условию сохранения положительного баланса АБ).
Основная область применения этих подогревателей – предпусковой прогрев двигателя. В случае необходимости обогрева обитаемых помещений, это возможно только при работающем на холостом ходу двигателе АТС.
Рис.4.6.Подогреватель с испарительной камерой сгорания.
Топливо плунжерным импульсным насосом подается на испаритель горелки (Рис.4.6.), одновременно нагнетатель подает воздух на горение. Свеча накаливания производит предварительный прогрев зоны испарителя и топливно-воздушной смеси и ее воспламенение. После того как горение началось, свеча отключается. Количество топлива и воздуха на горение строго регламентировано в зависимости от режима горения и уровня тепловой мощности.
Конструкция горелки должна обеспечить оптимальную смешиваемость топливно-воздушной смеси. Чем интенсивнее обеспечивается этот процесс, тем полнее идет процесс горения, тем выше экологические и энергетические показатели подогревателя.
Тепловая мощность такого подогревателя напрямую зависит от размеров испарителя. Поэтому минимальная тепловая мощность зависит только от потребности в этой минимальной тепловой мощности.
Максимальная длина ограничивается габаритами горелки и самого подогревателя. Габариты «факела» определяются размерами горелки и наличием специальных завихрителей, ограничивающих длину факела и обеспечивают более интенсивный нагрев ОЖ на первоначальной стадии разогрева ОЖ, именно в зоне выхода ОЖ из подогревателя - в передней части теплообменника. В этой конструкции подогревателя его максимальные габариты зависят только от тепловой мощности, т.е. его габариты должны обеспечить отвод созданной подогревателем тепловой энергии.
Схема конкретного подогревателя 15.8106-05,-15, его внешний вид и составляющие представлены на рис.4.7, рис.4.8 и далее по тексту.
Рис.4.7. Схема подогревателя 15.8106-05,-15.
Рис.4.8. Внешний вид подогревателя 15.8106.
Технические параметры подогревателей фирм Webasto и Eberspracher сведены в таблицу 4.2.
Таблица 4.2. Технические параметры подогревателей.
4.3.1.2.Подогреватель моторного масла.