- •Системы атд лекция 1
- •17.09.14.
- •1.2. Требования к уровню освоения дисциплины
- •Список литературы
- •Введение.
- •Лекция 2
- •25.09.14.
- •Лекция 3.
- •01.10.14. Направление совершенствования и перспективы развития тпа (топливо- подающей аппаратуры).
- •1. Оптимизация рабочего процесса и тп.
- •2. Повышение давления впрыскивания.
- •3. Электронное управление тп
- •4. Управление характеристикой впрыскивания.
- •1.1.Компоновка та.
- •1.1.Компоновка та. (продолж.).
- •15.10.14.
- •1.1.Компоновка та. (продолж.).
- •04.03.14.
- •Лекция 4. 22.10.14.
- •12.03.12.
- •Лекция 5. 29.10.14.
- •19.03.12.
- •Лекция 7. 12.11.14.
- •1.5.Функции нк.
- •26.03.12.
- •Лекция 9. 26.11.14
- •1.7 Основные параметры процесса впрыскивания топлива.
- •1.7.1. Продолжительность разгрузки.
- •Лекция 10. 03.12.14
- •1.7.2.Характеристики процесса впрыскивания.(Закон подачи).
- •1.7.3.Параметры струи топлива.
- •1.7.4. Цикловая подача топлива (цпт).
- •1.8. Рабочий процесс в твд и форсунке.
- •1.9. Расчёт неустановившегося движения топлива в твд.
- •2.Та дизелей нового поколения (c повышенным давлением* впрыскивания).
- •2.1. Та Common Rail.
- •Common Rail — революция в дизелестроении
- •2.1.1.Элементы расчёта та Common Rail.
- •2.1.2.Рекомендации при проектировании элементов системы cr.
- •6.3. Система впрыска "k-jetronik" ("к-Джетроник")
- •6.3.1. Принцип действия. Главная дозирующая система и система холостого хода.
- •6.3.2. Форсунки впрыска.
- •6.3.3. Система пуска.
- •6.3.4. Вспомогательные элементы системы впрыска.
- •6.3.5. Дозатор- распределитель, регулятор
- •4.Системы пуска двигателей.
- •09.12.14;
- •4.1.. Способы пуска двигателей
- •4.2. Параметры пускового устройства
- •4.2.1. Выбор мощности пускового устройства двигателей
- •Назначение.
- •Технические характеристики
- •Устройство и принцип работы подогревателя
- •Монтаж модуля подогревателя моторного масла в поддонах двигателей внутреннего сгорания.
- •Монтаж изолятора с токовводом на поддоне двигателя.
- •Лекция 6. Тпа инжекторных двигателей.
- •6.1 Преимущества инжектора перед карбюратором.
- •3. Карбюраторные системы.
- •3.1. Принцип действия и характеристика элементарного карбюратора
- •3.2. Главная дозирующая система
- •3.3. Системы, обеспечивающие работу на полной мощности
- •3.4. Системы холостого хода
- •3.5. Ускорительный насос
- •3.6. Конструкция карбюратора
Лекция 5. 29.10.14.
φк
Рис 13. Зависимость между расходами топлива.
начало движения НК;
момент полного закрытия всасывающего окна;
выход разгружающего пояска из канала седла.
Qo –расход топлива через окна;
Qп – производительность плунжера( объём, описываемый плунжером в единицу времени);
Qк - объём, вытесняемый НК в единицу времени.
В этот период профилированием кромки всасывающего окна можно добиться регулирования скорости движения НК.
С началом движения НК возрастает давление в полости штуцера, а затем и во входном сечении ТВД. При этом начинает формироваться прямая волна давления топлива в ТВД.
Рис. НК.
Величина волны до выхода разгружающего пояска из канала седла зависит в основном от Ск –скорости движения НК. Ск после полного закрытия всасывающего окна определяется:
-Сп – скоростью движения плунжера;
-fп/fрп ( соотношением площадей поперечного сечения плунжера и разгружающего пояска НК);
- β – сжимаемостью топлива.
После выхода разгружающего пояска из канала седла полости штуцера и плунжера сообщаются между собой, давление в этих полостях примерно одинаковое.
Поэтому max высота, на которую поднимается НК, определяется:
Ск в момент выхода разгружающего пояска из канала седла ( следовательно, Сп в этот момент);
массой подвижных частей НК;
усилием пружины НК.
Лекция 8. (продолж. 1.4 Процессы в насосе.)
19.03.12.
Достигнув max высоты подъёма и израсходовав к этому моменту весь запас кинетической энергии, НК под воздействием пружины начинает двигаться вниз. Разгружающий поясок НК входит в седло, разобщает полости штуцера и плунжера, при этом в результате движения плунжера по- прежнему вверх, а НК вниз давление топлива в полости плунжера резко повышается и передаётся в виде ударной нагрузки на кулачок и подшипник и кулачкового вала насоса, ухудшая условия их работы. В это же время давление топлива в полости штуцера уменьшается, т.к. часть топлива из неё перетекает в ТВД, а объём увеличивается из-за опускания НК.
Резкий перепад давлений сообщит импульс НК, который вновь начинает двигаться вверх. Такой колебательный процесс до тех пор, пока не откроется отсечное окно.
φк
Рис. 14. Зависимость между давлениями.
1-начало движения НК.
3-выход разгружающего пояска из канала седла.
4- вход разгружающего пояска в канал седла.
5- начало открытия отсечного окна.
Pн - давление топлива в полости плунжера насоса;
PI н - давление топлива в полости штуцера насоса;
hк- перемещение НК.
Дальнейшая скорость посадки НК на седло определяется расходом топлива через отсечное окно. Поэтому наиболее эффективно ускорить движение НК можно за счёт увеличения времени-сечения отсечного окна.
Длину кромки окна выбирают max возможной, исходя из условия прочности втулки плунжера. Форма остальной части окна почти не имеет значения, т.к. основное количество топлива перетекает через это окно за φк=2…6 град. пов. кул. вала после начала отсечки.
При движении вниз, после разобщения полостей разгружающим пояском, НК увеличивает объём полости штуцера и снижает давление в системе, т.е. разгружает ТВД от остаточного давления в конце впрыскивания.
При этом исключается вредное действие гидродинамических колебаний топлива в ТВД, приводящее к дополнительному подъёму иглы форсунки, и из-за резкой посадки иглы форсунки на седло относительно сокращается период некачественного распыливания топлива в конце фазы процесса впрыска ( при этом снижается вероятность закоксовывания сопловых отверстий распылителя форсунки и создаются условия для улучшения экономических показателей работы дизеля.
Снижение давления в системе в данный момент зависит от площади поперечного сечения разгружающего пояска и хода разгрузки ( т.е. разгрузочного объёма).
Эффективная величина разгрузочного объёма НК устанавливается экспериментальным путём в зависимости от конструкции ТА и конкретных условий её работы( как правило, так, чтобы в ТВД ОСТАВАЛОСЬ ОПРЕДЕЛЁННОЕ ДАВЛЕНИЕ pОСТ. =3…8 МПа полную разгрузку не делают, чтобы не было разрывов сплошности столба топлива).
Разгрузочный объём Vразгр.= πхd2р.п. х hр./ 4 ;
После полного перекрытия отсечного окна кромкой плунжера, его полость оказывается отделённой от всех остальных полостей и магистралей. Давление в ней падает до давления парообразования топлива при данной температуре. В полости образуется паровая пробка, которая устраняется после поступления топлива из всасывающей магистрали, когда торец плунжера откроет всасывающее окно.